邊坡工程

建筑邊坡工程技術規范

Lastrevisiondate:13December2020.

中華人民共和國國家標準

GB50330—2002

建筑邊坡工程技術規范

Technicalcodeforbuildingslopeengineering

2002—05—30發布2002—08—01實施

中華人民共和國建設部

質量監督檢驗檢疫總局

聯合發布

關于發布國家標準《建筑邊坡工程技術規范》的通知

建標[2002]129號

國務院各有關部門，各省、自治區建設廳，直轄市建委及有關部

門，新疆生產建設兵團建沒局，各有關協會：.

根據建設部《關于印發(二OO一～二OO二年度工程建設國家標準制訂、修

訂汁劃)的通知》(建標[2002]85號)的要求，重慶市建設委員會會同有關部門

共同制訂了《建筑邊坡工程技術規范》。我部組織有關部門對該規范進行了審

查，現批準為國家標準，編號為GB50330—2002，自2002年8月1日起施

行。其中，3.2.2、、，、、、、、、為強制性條文，必須嚴格執

行。

本規范由建設部負責管理和對強制性條文的解釋，重慶市設計院負責具體

技術內容的解釋，建設部標準定額研究所組織中國建筑工業出版社出版發行。

中華人民共和國建設部

2002年5月30日

前言

本規范根據建設部《關于印發(二OO一～二OO二年度工程建設國家標準制

訂、修訂計劃)的通知》(建標[2002]85號)的要求，以重慶市建設委員會為

主編部門，由重慶市設計院會同7個單位共同編制完成。

本規范共有16章及7個附錄，內容包括總則、術語、符號、基本規定、邊

坡工程勘察、邊坡穩定性評價、邊坡支護結構上的側向巖土壓力、錨桿(索)、

錨桿(索)擋墻支護、巖石錨噴支護、重力式擋墻、扶壁式擋墻、坡率法、滑

坡、危巖及崩塌防治、邊坡變形控制、邊坡工程施工、邊坡工程質量檢驗、監

測及驗收等。

本規范是我國首次編制的建筑邊坡工程技術規范。在編制過程中參考了國

內外有關技術規范，采用了我國建筑邊坡工程中諸多新的研究成果與設計、施

工方法，經多方面征求意見，并反復討論和修改后，審查定稿。

本規范將來可能需要進行局部修訂，有關局部修訂的信息和條文內容將刊

登在《工程建設標準化》雜志上。

本規范以黑體字標識的條文為強制性條文，必須嚴格執行。

為了提高規范質量，請各單位在執行本標準的過程中，注意總結經驗，積

累資料，隨時將有關意見和建議反饋給重慶市設計院(重慶市渝中區人和街31

號，郵編400015)，以供今后修訂時參考。

本規范主編單位、參編單位和主要起草人

主編單位：.重慶市設計院

參編單位：.解放軍后勤工程學院

建設部綜合勘察研究設計院

中國科學院地質與地球物理研究所

重慶市建筑科學研究院

重慶交通學院

重慶大學

主要起草人：.鄭生慶、鄭穎人、李耀剛、陳希昌、黃家愉、方玉樹、伍法

權、周載陽、徐錫權、歐陽仲春、莊斌耀、張四平、賈金青

目次

1總則

2術語、符號

術語

符號

3基本規定

建筑邊坡類型

邊坡工程安全等級

設計原則

一般規定

排水措施

坡頂有重要建(構)筑物的邊坡工程設計

4邊坡工程勘察

一般規定

邊坡勘察

氣象、水文和水文地質條件

危巖崩塌勘察

邊坡力學參數

5邊坡穩定性評價

一般規定

邊坡穩定性分析

邊坡穩定性評價

6邊坡支護結構上的側向巖土壓力

一般規定

側向土壓力

側向巖石壓力

側向巖土壓力的修正

7錨桿(索)

一般規定

設計計算

原材料

構造設計

施工

8錨桿(索)擋墻支護

一般規定

設計計算

構造設計

施工

9巖石錨噴支護

一般規定

設計計算

構造設計

施工

10重力式擋墻

一般規定

設計計算

構造設計

施工

11扶壁式擋墻

一般規定

設計計算

構造設計

施工

12坡率法

一般規定

設計計算

構造設計

施工

13滑坡、危巖和崩塌防治

滑坡防治

危巖和崩塌防治

14邊坡變形控制

一般規定

控制邊坡變形的技術措施

15邊坡工程施工

一般規定

施工組織設計

信息施工法

爆破施工

施工險情應急措施

16邊坡工程質量檢驗、監測及驗收

質量檢驗

監測

驗收

附錄A巖質邊坡的巖體分類

附錄B幾種特殊情況下的側向壓力計算

附錄C錨桿試驗，

一般規定

基本試驗

驗收試驗

附錄D錨桿選型

附錄E錨桿材料

附錄F土質邊坡的靜力平衡法和等值梁法

附錄G本規范用詞說明

1總則

1.0.1為使建筑邊坡(含人工邊坡和自然邊坡)工程的勘察、設計及施工工作規

范化，做到安全適用、技術先進、經濟合理、確保質量和保護環境，制定本規

范。

1.0.2建筑邊坡工程應綜合考慮工程地質、水文地質、各種作用、邊坡高度、

鄰近建(構)筑物、環境條件、施工條件和工期等因素的影響，因地制宜，合理

設計，精心施工。

1.0.3本規范適用于建(構)筑物及市政工程的邊坡工程，也適用于巖石基坑工

程。對于軟土、濕陷性黃土、凍土、膨脹土、其他特殊巖土和侵蝕性環境的邊

坡，尚應符合現行有關標準的規定。

1.0.4本規范適用的建筑邊坡高度，巖質邊坡為30m以下，土質邊坡為15m以

下。超過上述高度的邊坡工程、地質和環境條件很復雜的邊坡工程應進行特殊

設計。

1.0.5本規范根據國家標準《建筑結構可靠度設計統一標準》GB50068--2001

的基本原則，并按國家標準《建筑結構設計術語和符號標準》GBT50083--97的

規定制定。

1.0.6建筑邊坡工程除應符合本規范的規定外，尚應符合現行國家標準《建筑

結構荷載規范》GB50009、《建筑抗震設計規范》GB50011、《建筑地基基礎設

計規范》GB50007、《巖土工程勘察規范》GB50021和《混凝土結構設計規范》

GB50010等有關標準的規定。

2術語、符號

術語

2.1.1建筑邊坡buildingslope

在建(構)筑物場地或其周邊，由于建(構)筑物和市政工程開挖或填筑施工

所形成的人工邊坡和對建(構)筑物安全或穩定有影響的自然邊坡。在本規范中

簡稱邊坡。

2.1.2邊坡支護sloperetaining

為保證邊坡及其環境的安全，對邊坡采取的支擋、加固與防護措施。

2.1.3邊坡環境slopeenvironment

邊坡影響范圍內的巖土體、水系、建(構)筑物、道路及管網等的統稱。

2.1.4永久性邊坡permanentslope

使用年限超過2年的邊坡。

2.1.5臨時性邊坡temporaryslope

使用年限不超過2年的邊坡。

2.1.6錨桿(索)anchorbar(rope)

將拉力傳至穩定巖土層的構件。當采用鋼絞線或高強鋼絲束作桿體材料

時，也可稱為錨索。

2.1.7錨桿擋墻支護retainingwallwithanchors

由錨桿(索)、立柱和面板組成的支護。

2.1.8錨噴支護anchor-plateretaining

由錨桿和噴射混凝土面板組成的支護。

2.1.9重力式擋墻gravityretainingwall

依靠自身重力使邊坡保持穩定的構筑物。

2.1.10扶壁式擋墻counterfortretainingwall

由立板、底板、扶壁和墻后填土組成的支護。

2.1.11坡率法sloperatiomethod

通過調整、控制邊坡坡率和采取構造措施保證邊坡穩定的邊坡治理方法。

2.1.12工程滑坡landslideduetoengineering

因工程行為而誘發的滑坡。

2.1.13危巖dangerousrock

被結構面切割、在外營力作用下松動變形的巖體。

2.1.14崩塌collap

危巖失穩墜落或傾倒的一種地質現象。

2.1.15軟弱結構面weakstructuralplane

斷層破碎帶、軟弱夾層、含泥或巖屑等結合程度很差、抗剪強度極低的結

構面。

2.1.16外傾結構面out-dipstructuralplane

傾向坡外的結構面。

2.1.17邊坡塌滑區landslipezoneofslope

計算邊坡最大側壓力時潛在滑動面和控制邊坡穩定的外傾結構面以外的區

域。

2.1.18等效內摩擦角theequativeangleofinternalfriction

考慮巖土粘聚力影響的假象內摩擦角，也稱似內摩擦角。

2.1.19信息施工法constructionmethodfrominformation

根據施工現場的地質情況和監測數據，對地質結論、設計參數進行驗證，

對施工安全性進行判斷并及時修正施工方案的施工方法。

2.1.20動態設計法methodofinformationdesign

根據信息施工法和施工勘察反饋的資料，對地質結淪、設計參數及設計方

案進行再驗證，如確認原設計條件有較大變化，及時補充、修改原設計的設計

方法。

2.1.21逆作法topdownconstructionmethod

自上而下分階開挖與支護的一種施工方法。

2.1.22土層錨桿anchoredbarinsoil

錨固于土層中的錨桿。

2.1.23巖石錨桿anchoredbarinrock

錨固于巖層內的錨桿。

2.1.24系統錨桿systemofanchorbars

為保證邊坡整體穩定，在坡體上按一定格式設置的錨桿群。

2.1.25坡頂重要建(構)筑物importantconstructionontopofslope

位于邊坡坡頂上的破壞后果嚴重的永久性建(構)筑物。

符號

2.2.1作用和作用效應

ok

e——靜止巖土壓力標準值；

ak

e——主動巖土壓力標準值；

pk

e——被動巖土壓力標準值；

hk

e——側向巖土壓力水平分力標準值；

0

E——靜止巖土壓力合力設計值；

a

E——主動巖土壓力合力設計值；

pk

E——被動巖土壓力合力標準值；

hk

E——側向巖土壓力合力水平分力標準值；

G——擋墻每延米自重；

0

K——靜止巖土壓力系數；

a

K——主動巖土壓力系數；

p

K——被動巖土壓力系數；

tk

H——錨桿所受水平拉力標準值；

ak

N——錨桿所受軸向拉力標準值；

a

N——錨桿所受軸向拉力設計值。

2.2.2材料性能和抗力

E——彈性模量；

v

K——巖石完整系數；

?——巖土對擋墻基底的摩擦系數；

v——泊松比；

c——巖土的粘聚力；

?——巖土的內摩擦角；

s

c——結構面的粘聚力；

s

?

——結構面上的內摩擦角；

e

?

——巖土體等效內摩擦角；

?——巖土的重力密度(簡稱重度)；

??

——巖土的浮重度；

sat

?

——巖土的飽和重度；

?——巖土對擋墻墻背的摩擦角；

rb

f——錨固體與巖土層粘結強度特征值；

b

f——錨筋與砂漿粘結強度設計值；

r

f——巖石天然單軸抗壓強度；

t

f——混凝土抗拉強度設計值；

y

f——普通鋼筋抗拉強度設計值；

py

f——預應力鋼筋抗拉強度設計值；

v

f——錨筋抗剪強度設計值。

2.2.3幾何參數

b——擋墻基底的水平投影寬度；

H——邊坡高度；

d——鋼筋直徑；

D——錨固體直徑；

a

l——錨桿錨固段長度；

f

l——錨桿自由段長度；

a——錨桿傾角；擋墻墻背傾角；

0

a——擋墻基底傾角；

?——邊坡滑裂面傾角。

2.2.4計算系數

0

?

——建筑邊坡重要性系數；

Q

?

——荷載分項系數；

s

k——穩定性系數；

1

?

、

2

?、

3

?

、

v

?

、

c

?

——工作條件系數；

1

?——側向靜止巖土壓力折減系數；

2

?——錨桿擋墻側向巖土壓力修正系數。

3基本規定

建筑邊坡類型

3.1.1邊坡分為土質邊坡和巖質邊坡。

3.1.2巖質邊坡的破壞形式應按表劃分。

表3.1.2巖質邊坡的破壞形式

破壞形式巖體特征破壞特征

滑移型

由外傾結構面控

制的巖體

硬性結構面的巖體沿外傾結構面滑移，分

單

面滑移與多面滑移

軟弱結構面的巖體

不受外傾結構面

控制和無外傾結構

面的巖體

整體狀巖體，巨

塊狀、塊狀巖體，

碎裂狀、散體狀巖

體

沿極軟巖、強風化巖、

碎

裂結構或散體狀巖體中最

不利滑動面滑移

崩塌型危巖

沿陡傾、臨空的結構面

塌

滑；由內、外傾結構不利

組合面切割，塊體失穩傾

倒；

巖腔上巖體沿豎向結構

面剪切破壞墜落

3.1.3確定巖質邊坡的巖體類型應考慮主要結構面與坡向的關系、結構面傾角

大小和巖體完整程度等因素，并符合附錄A的規定。

3.1.4確定巖質邊坡的巖體類型時，由堅硬程度不同的巖石互層組成且每層厚

度小于5m的巖質邊坡宜視為由相對軟弱巖石組成的邊坡。當邊坡巖體由兩層以

上單層厚度大于5m的巖體組合時，可分段確定邊坡類型。

邊坡工程安全等級

3.2.1邊坡工程應按其損壞后可能造成的破壞后果(危及人的生命、造成經濟

損失、產生社會不良影響)的嚴重性、邊坡類型和坡高等因素，根據表確定安全

等級。

表3.2.1邊坡工程安全等級

邊坡類型邊坡高度H(m)破壞后果安全等級

巖質邊坡巖體類型H≤30很嚴重一級

嚴重二級

為I或Ⅱ類不嚴重三級

巖體類型

為Ⅲ或Ⅳ類

15＜H≤30很嚴重一級

嚴重二級

H≤15

很嚴重一級

嚴重二級

不嚴重三級

土質邊坡

10＜H≤15很嚴重一級

嚴重二級

H≤10

很嚴重一級

嚴重二級

不嚴重三級

注：1一個邊坡工程的各段，可根據實際情況采用不同的安全等級。

2對危害性極嚴重、環境和地質條件復雜的特殊邊坡工程，其安全應

根據工程情況適當提高。

3.2.2破壞后果很嚴重、嚴重的下列建筑邊坡工程，其安全等級應定為一

級：.

1由外傾軟弱結構面控制的邊坡工程；

2危巖、滑坡地段的邊坡工程；

3邊坡塌滑區內或邊坡塌方影響區內有重要建(構)筑物的邊坡工程。破

壞后果不嚴重的上述邊坡工程的安全等級可定為二級。

3.2.3邊坡塌滑區范圍可按下式估算：.

?tg

H

L?(3.2.3)

式中L——邊坡坡頂塌滑區邊緣至坡底邊緣的水平投影距離(m)；

H——邊坡高度(m)；

?——邊坡的破裂角(o)。對于土質邊坡可取45°+

2/?，?為土體的內

摩擦角；對于巖質邊坡可按6.3.4確定。

設計原則

3.3.1邊坡工程可分為下列兩類極限狀態：.

1承載能力極限狀態：.對應于支護結構達到承載力破壞、錨固系統失效

或坡體失穩；

2正常使用極限狀態：.對應于支護結構和邊坡的變形達到結構本身或鄰

近建(構)筑物的正常使用限值或影響耐久性能。

3.3.2邊坡工程設計采用的荷載效應最不利組合應符合下列規定：.

1按地基承載力確定支護結構立柱(肋柱或樁)和擋墻的基礎底面積及其埋

深時，荷載效應組合應采用正常使用極限狀態的標準組合，相應的抗力應采用

地基承載力特征值；

2邊坡與支護結構的穩定性和錨桿錨固體與地層的錨固長度計算時，荷載

效應組合應采用承載能力極限狀態的基本組合，但其荷載分項系數均取，組合

系數按現行國家標準的規定采用；

3在確定錨桿、支護結構立柱、擋板、擋墻截面尺寸、內力及配筋時，荷

載效應組合應采用承載能力極限狀態的基本組合，并采用現行國家標準規定的

荷載分項系數和組合值系數；支護結構的重要性系數

0

?

按有關規范的規定采

用，對安全等級為一級的邊坡取，二、三級邊坡取；

4計算錨桿變形和支護結構水平位移與垂直位移時，荷載效應組合應采用

正常使用極限狀態的準永久組合，不計入風荷載和地震作用；

5在支護結構抗裂計算時，荷載效應組合應采用正常使用極限狀態的標準

組合，并考慮長期作用影響；

6抗震設計的荷載組合和臨時性邊坡的荷載組合應按現行有關標準執行。

3.3.3永久性邊坡的設計使用年限應不低于受其影響相鄰建筑的使用年限。

3.3.4邊坡工程應按下列原則考慮地震作用的影響：.

1邊坡工程的抗震設防烈度可采用地震基本烈度，且不應低于邊坡破壞影

響區內建筑物的設防烈度；

2對抗震設防的邊坡工程，其地震效應計算應按現行有關標準執行；巖石

基坑工程可不作抗震計算；

3對支護結構和錨桿外錨頭等，應采取相應的抗震構造措施。

3.3.5邊坡工程的設計應包括支護結構的選型、計算和構造，并對施工、監測

及質量驗收提出要求。

3.3.6邊坡支護結構設計時應進行下列計算和驗算：.

1支護結構的強度計算：.立柱、面板、擋墻及其基礎的抗壓、抗彎、抗

剪及局部抗壓承載力以及錨桿桿體的抗拉承載力等均應滿足現行相應標準的要

求；

2錨桿錨固體的抗拔承載力和立柱與擋墻基礎的地基承載力計算；

3支護結構整體或局部穩定性驗算；

4對變形有較高要求的邊坡工程可結合當地經驗進行變形驗算，同時應采

取有效的綜合措施保證邊坡和鄰近建(構)筑物的變形滿足要求；

5地下水控制計算和驗算；

6對施工期可能出現的不利工況進行驗算。

一般規定

3.4.1邊坡工程設計時應取得下列資料：.

1工程用地紅線圖，建筑平面布置總圖以及相鄰建筑物的平、立、剖面和

基礎圖等；

2場地和邊坡的工程地質和水文地質勘察資料；

3邊坡環境資料；

4施工技術、設備性能、施工經驗和施工條件等資料；

5條件類同邊坡工程的經驗。

3.4.2一級邊坡工程應采用動態設計法。應提出對施工方案的特殊要求和監測

要求，應掌握施工現場的地質狀況、施工情況和變形、應力監測的反饋信息，

必要時對原設計做校核、修改和補充。

3.4.3二級邊坡工程宜采用動態設計法。

3.4.4邊坡支護結構型式可根據場地地質和環境條件、邊坡高度以及邊坡工程

安全等級等因素，參照表選定。

表3.4.4邊坡支護結構常用型式

條件

結構類型

邊坡環境邊坡高度

?（m）

邊坡工程

安全等級

說明

重力式擋墻

場地允許，

坡頂無重要

(構)筑物

土坡，?≤8

巖坡，?≤10

一、二、三

級

土方開挖后邊坡穩定

較差時不應采用

扶壁式擋墻填方區土坡，?≤lO

一、二、三

級

土質邊坡

懸臂式支護

土層，?≤8

巖層，?≤10

一、二、三

級

土層較差，或對擋

墻變形要求較高時，

不宜采用

條件

結構類型

邊坡環境邊坡高度

?（m）

邊坡工程

安全等級

說明

板肋式或格

構式錨桿擋

墻支護

土坡，?≤15

巖坡，?≤30

一、二、三

級

坡高較大或穩定性

較差時宜采用逆作法

施工。對擋墻變形有

較高要求的土質邊

坡，宜采用預應力錨

桿

排樁式錨桿

擋墻支護

坡頂建(構)

筑物需要保

護，場地狹窄

土坡，?≤15

巖坡，?≤30一、二級

嚴格按逆作法施

工。對擋墻變形有較

高要求的土質邊坡，

應采用預應力錨桿

巖石錨噴

支護

Ⅰ類巖坡?≤

30

一、二、三

級

Ⅱ類巖坡?≤

30

二、三級

Ⅲ類巖坡?＜

15

二、三級

坡率法坡頂無重要

建(構筑物，

場地有放坡條

件

土坡，?≤10

巖坡，?≤25二、三級

不良地質段，地下

水發育區、流塑狀土

時不應采用

規模大、破壞后果很嚴重、難以處理的滑坡、危巖、泥石流及斷層破碎帶地

區，不應修筑建筑邊坡。

山區地區工程建設時宜根據地質、地形條件及工程要求，因地制宜設置邊

坡，避免形成深挖高填的邊坡工程。對穩定性較差且坡高較大的邊坡宜采用后

仰放坡或分階放坡。分階放坡時水平臺階應有足夠寬度，否則應考慮上階邊坡

對下階邊坡的荷載影響。

當邊坡坡體內洞室密集而對邊坡產生不利影響時，應根據洞室大小、深度及

與邊坡的關系等因素采取相應的加強措施。

邊坡工程的平面布置和立面設計應考慮對周邊環境的影響，做到美化環境，

體現生態保護要求。邊坡坡面和坡腳應采取有效的保護措施，坡頂應設護欄。

下列邊坡工程的設計及施工應進行專門論證：.

1超過本規范適用范圍的建筑邊坡工程；

2地質和環境條件很復雜、穩定性極差的邊坡工程；

3邊坡鄰近有重要建(構)筑物、地質條件復雜、破壞后果很嚴重的邊坡

工程；

4已發生過嚴重事故的邊坡工程；

5采用新結構、新技術的一、二級邊坡工程。

在邊坡的施工期和使用期，應控制不利于邊坡穩定的因素產生和發展。不應

隨意開挖坡腳，防止坡頂超載。應避免地表水及地下水大量滲入坡體，并應對

有利于邊坡穩定的相關環境進行有效保護。

排水措施

邊坡工程應根據實際情況設置地表及內部排水系統。

為減少地表水滲入邊坡坡體內，應在邊坡潛在塌滑區后緣設置截水溝。邊坡

表面應設地表排水系統，其設計應考慮匯水面積、排水路徑、溝渠排水能力等

因素。不宜在邊坡上或邊坡頂部設置沉淀池等可能造成滲水的設施，必須設置

時應做好防滲處理。

地下排水措施宜根據邊坡水文地質和工程地質條件選擇，可選用大口徑管

井、水平排水管或排水截槽等。當排水管在地下水位以上時，應采取措施防止

滲漏。

邊坡工程應設泄水孔。對巖質邊坡，其泄水孔宜優先設置于裂隙發育、滲水

嚴重的部位。邊坡坡腳、分級平臺和支護結構前應設排水溝。當潛在破裂面滲

水嚴重時，泄水孔宜深入至潛在滑裂面內。

泄水孔邊長或直徑不宜小于100mm，外傾坡度不宜小于5％；間距宜為2～

3m，并宜按梅花形布置。最下一排泄水孔應高于地面或排水溝底面不小于

200mm。在地下水較多或有大股水流處，泄水孔應加密。

在泄水孔進水側應設置反濾層或反濾包。反濾層厚度不應小于500mm，反濾

包尺寸不應小于500mm500mm500mm；反濾層頂部和底部應設厚度不小于

300mm的粘土隔水層。

坡頂有重要建(構)筑物的邊坡工程設計

坡頂有重要建(構)筑物的邊坡工程設計應符合下列規定：.

1應根據基礎方案、構造作法和基礎到邊坡的距離等因素，考慮建筑物基

礎與邊坡支護結構的相互作用；

2當坡頂建筑物基礎位于邊坡潛在塌滑區時，應考慮建筑物基礎傳遞的垂

直荷載、水平荷載和彎矩對邊坡支護結構強度和變形的影響；

3基礎鄰近邊坡邊緣時，應考慮邊坡對地基承載力和基礎變形的影響，并

對建筑物基礎穩定性進行驗算；

4應考慮建筑基礎和施工過程引起地下水變化造成的影響。

在已有重要建(構)筑物鄰近新建永久性挖方邊坡工程時，應采取下列措施防

止邊坡工程對建筑物產生不利影響：.

1不應使建(構)筑物的基礎置于有臨空且穩定性極差的外傾軟弱結構面的

巖體上和穩定性極差的土質邊坡塌滑區外邊緣；

2無外傾軟弱結構面的巖質邊坡和土質邊坡，支護結構底部外邊緣到基礎

間應有一定的水平安全距離，其值可根據不同計算方法綜合比較并結合當地工

程經驗確定；

3抗震設防烈度大于6度時，不宜使重要建(構)筑物基礎位于高陡的邊坡

塌滑區邊緣。當邊坡坡頂塌滑區有荷載較大的高層建筑物時，邊坡工程安全等

級應適當提高。

在已建邊坡坡頂附近新建重要建(構)筑物時，邊坡支護結構和建筑物基礎設

計應符合下列規定：.

1新建建筑物的基礎設計應滿足條的規定；

2應避免新建高、重建(構)筑物產生的垂直荷載直接作用在邊坡潛在塌滑

體上；應采取樁基礎、加深基礎、增設地下室或降低邊坡高度等措施，將建筑

物的荷載傳至邊坡潛在破裂面以下足夠深度的穩定巖土層內；

3當新建建筑物的部分荷載作用于現有的邊坡支護結構上而使后者的安全

度和耐久性不滿足要求時，尚應對現有支護結構進行加固處理，保證建筑物正

常使用。

坡頂有建(構)筑物時，應按條確定支護結構側向巖土壓力。

在已建擋墻坡腳新建建(構)筑物時，其基礎和地下室等宜與邊坡有一定的距

離，避免對邊坡穩定造成不利影響，否則應采取措施處理。

位于穩定土質或強風化巖層邊坡坡頂的擋墻和建(構)筑物基礎，其埋深和基

礎外邊緣到坡頂邊緣的水平距離應按現行有關標準的要求應進行局部穩定性驗

算。

4邊坡工程勘察

一般規定

一級建筑邊坡工程應進行專門的巖土工程勘察；二、三級建筑邊坡工程可與

主體建筑勘察一并進行，但應滿足邊坡勘察的深度和要求。大型的和地質環境

條件復雜的邊坡宜分階段勘察；地質環境復雜的一級邊坡工程尚應進行施工勘

察。

建筑邊坡的勘探范圍應包括不小于巖質邊坡高度或不小于倍土質邊坡高度，

以及可能對建(構)筑物有潛在安全影響的區域。控制性勘探孔的深度應穿過最

深潛在滑動面進入穩定層不小于5m，并應進入坡腳地形剖面最低點和支護結構

基底下不小于3m。

邊坡工程勘察報告應包括下列內容：.

1在查明邊坡工程地質和水文地質條件的基礎上，確定邊坡類別和可能的

破壞形式；

2提供驗算邊坡穩定性、變形和設計所需的計算參數值；

3評價邊坡的穩定性，并提出潛在的不穩定邊坡的整治措施和監測方案的

建議；

4對需進行抗震設防的邊坡應根據區劃提供設防烈度或地震動參數；

5提出邊坡整治設計、施工注意事項的建議；

6對所勘察的邊坡工程是否存在滑坡(或潛在滑坡)等不良地質現象，以及

開挖或構筑的適宜性做出結論；

7對安全等級為一、二級的邊坡工程尚應提出沿邊坡開挖線的地質縱、橫

剖面圖。

地質環境條件復雜、穩定性較差的邊坡宜在勘察期間進行變形監測，并宜設

置一定數量的水文長觀孔。

巖土的抗剪強度指標應根據巖土條件和工程實際情況確定，并與穩定性分析

時所采用的計算方法相配套。

邊坡勘察

邊坡工程勘察前應取得以下資料：.

1附有坐標和地形的擬建建(構)筑物的總平面布置圖；

2擬建建(構)筑物的性質、結構特點及可能采取的基礎形式、尺寸和埋置

深度；

3邊坡高度、坡底高程和邊坡平面尺寸；

4擬建場地的整平標高和挖方、填方情況；

5場地及其附近已有的勘察資料和邊坡支護型式與參數；

6邊坡及其周邊地區的場地等環境條件資料。

分階段進行勘察的邊坡，宜在搜集已有地質資料的基礎上先進行工程地質測

繪。測繪工作宜查明邊坡的形態、坡角、結構面產狀和性質等，測繪范圍應包

括可能對邊坡穩定有影響的所有地段。

邊坡工程勘察應查明下列內容：.

1地形地貌特征；

2巖土的類型、成因、性狀、覆蓋層厚度、基巖面的形態和坡度、巖石風

化和完整程度；

3巖、土體的物理力學性能；

4主要結構面(特別是軟弱結構面)的類型和等級、產狀、發育程度、延伸

程度、閉合程度、風化程度、充填狀況、充水狀況、組合關系、力學屬性和與

臨空面的關系；

5氣象、水文和水文地質條件；

6不良地質現象的范圍和性質；

7坡頂鄰近(含基坑周邊)建(構)筑物的荷載、結構、基礎形式和埋深，地

下設施的分布和埋深。

邊坡工程勘探宜采用鉆探、坑(井)探和槽探等方法，必要時可輔以硐探和物探

方法。

勘探線應垂直邊坡走向布置，詳勘的線、點間距可按表

或地區經驗確定，且對每一單獨邊坡段勘探線不宜少于2條，每條勘探線不應

少于2個勘探孔。

表詳勘的勘探線、點間距

邊坡工程安全等

級

勘探線間距

(m)

勘探點間距

(m)

一級≤20≤15

二級20～3015～20

三級30～4020～25

注：.初勘的勘探線、點間距可適當放寬。

主要巖土層和軟弱層應采集試樣進行物理力學性能試驗，土的抗剪強度指標

宜采用三軸試驗獲取。每層巖土主要指標的試樣數量：.土層不應少于6個，巖

石抗壓強度不應少于9個。巖體和結構面的抗剪強度宜采用現場試驗確定。

對有特殊要求的巖質邊坡宜作巖體流變試驗。

邊坡巖土工程勘察工作中的探井、探坑和探槽等，在野外工作完成后應及時

封填密實。

當需要時，可選部分鉆孔埋設地下水和邊坡的變形監測設備，其余鉆孔應及

時封堵。

氣象、水文和水文地質條件

建筑邊坡工程的氣象資料收集、水文調查和水文地質勘察應滿足下列要求：.

1收集相關氣象資料、最大降雨強度和十年一遇最大降水量，研究降水對

邊坡穩定性的影響；

2收集歷史最高水位資料，調查可能影響邊坡水文地質條件的工業和市政

管線、江河等水源因素，以及相關水庫水位調度方案資料；

3查明對邊坡工程產生重大影響的匯水面積、排水坡度、長度和植被等情

況；

4查明地下水類型和主要含水層分布情況；

5查明巖體和軟弱結構面中地下水情況；

6調查邊坡周圍山洪、沖溝和河流沖淤等情況；

7論證孔隙水壓力變化規律和對邊坡應力狀態的影響。

建筑邊坡勘察應提供必需的水文地質參數，在不影響邊坡安全的條件下，可

進行抽水試驗、滲水試驗或壓水試驗等。

建筑邊坡勘察除應進行地下水力學作用和地下水物理、化學作用的評價以

外，還宜考慮雨季和暴雨的影響。

危巖崩塌勘察

危巖崩塌勘察應在擬建建(構)筑物的可行性研究或初步勘察階段進行。應查

明危巖分布及產生崩塌的條件、危巖規模、類型、穩定性以及危巖崩塌危害的

范圍等，對崩塌危害做出工程建設適宜性的評價，并根據崩塌產生的機制提出

防治建議。

危巖崩塌區工程地質測繪的比例尺宜選用1:200～1:500，對危巖體和危巖崩

塌方向主剖面的比例尺宜選用1:200。

危巖崩塌區勘察應滿足下列要求：.

1收集當地崩塌史(崩塌類型、規模、范圍、方向和危害程度等)、氣象、

水文、工程地質勘察(含地震)、防治危巖崩塌的經驗等資料；

2查明崩塌區的地形地貌；

3查明危巖崩塌區的地質環境條件。重點查明危巖崩塌區的巖體結構類

型、結構面形狀、組合關系、閉合程度、力學屬性、貫通情況和巖性特征、風

化程度以及下覆洞室等；

4查明地下水活動狀況；

5分析危巖變形跡象和崩塌原因。

應根據危巖的破壞型式按單個危巖形態特征進行定性或定量評價，并提供相

關圖件，標明危巖分布、大小和數量。

危巖穩定性判定時應對張裂縫進行監測。對破壞后果嚴重的大型危巖，應結

合監測結果對可能發生崩塌的時間、規模、方向、途徑和危害范圍做出預測。

邊坡力學參數

巖體結構面的抗剪強度指標宜根據現場原位試驗確定。試驗應符合現行國家

標準《工程巖體試驗方法標準》GB/T50266的規定。當無條件進行試驗時，對

于二、三級邊坡工程可按表和反算分析等方法綜合確定。

表結構面抗剪強度指標標準值

結構面類型結構面結合程度

內摩擦角

?（o）

粘聚力

c(MPa)

硬性

結構面

1結合好>35>

2結合一般35～27～

3結合差27～18～

軟弱

結構面

4結合很差18～12～

5

結合極差(泥化

層)

根據地區經驗確定

注1無經驗時取表中的低值；

2極軟巖、軟巖取表中較低值；

3巖體結構面連通性差取表中的高值；

4巖體結構面浸水時取表中較低值；

5臨時性邊坡可取表中高值；

6表中數值已考慮結構面的時間效應。

巖體結構面的結合程度可按表確定。

表結構面的結合程度

結合程度結構面特征

結合好

張開度小于lmm，膠結良好，無充填；

張開度1～3mm，硅質或鐵質膠結

結合一般

張開度1～3mm，鈣質膠結；

張開度大于3mm，表面粗糙，鈣質膠結

結合程度結構面特征

結合差

張開度1～3mm，表面平直，無膠結；

張開度大于3mm，巖屑充填或巖屑夾泥質充填

結合很差、結

合極差(泥化

層)

表面平直光滑、無膠結；

泥質充填或泥夾巖屑充填，充填物厚度大于起伏

差；

分布連續的泥化夾層；

未膠結的或強風化的小型斷層破碎帶

邊坡巖體性能指標標準值可按地區經驗確定。對于破壞后果嚴重的一級邊坡

應通過試驗確定。

巖體內摩擦角可由巖塊內摩擦角標準值按巖體裂隙發育程度乘以表所列的折

減系數確定。

表邊坡巖體內摩擦角折減系數

邊坡巖體特性內摩擦角的折減系

數

邊坡巖體特

性

內摩擦角的折減系

數

裂隙不發育～裂隙發育～

裂隙較發育～碎裂結構～

邊坡巖體等效內摩擦角按當地經驗確定。當無經驗時，可按表取值。

表邊坡巖體等效內摩擦角標準值

邊坡巖體類型IⅡⅢⅣ

等效內摩擦

e

?

(o)≥7070～6060～5050～35

注：.1邊坡高度較大時宜取低值，反之取高值；堅硬巖、較硬巖、較軟巖和

完整性好的巖體取高值，軟巖、極軟巖和完整性差的巖體取低值；

2臨時性邊坡取表中高值；

3表中數值已考慮時間效應和工作條件等因素。

土質邊坡按水土合算原則計算時，地下水位以下的土宜采用土的自重固結不

排水抗剪強度指標；按水土分算原則計算時，地下水位以下的土宜采用土的有

效抗剪強度指標。

5邊坡穩定性評價

一般規定

下列建筑邊坡應進行穩定性評價：.

1選作建筑場地的自然斜坡；

2由于開挖或填筑形成并需要進行穩定性驗算的邊坡；

3施工期出現不利工況的邊坡；

4使用條件發生變化的邊坡。

邊坡穩定性評價應在充分查明工程地質條件的基礎上，根據邊坡巖土類型和

結構，綜合采用工程地質類比法和剛體極限平衡計算法進行。

對土質較軟、地面荷載較大、高度較大的邊坡，其坡腳地面抗隆起和抗滲流

等穩定性評價應按現行有關標準執行。

邊坡穩定性分析

在進行邊坡穩定性計算之前，應根據邊坡水文地質、工程地質、巖體結構特

征以及已經出現的變形破壞跡象，對邊坡的可能破壞形式和邊坡穩定性狀態做

出定性判斷，確定邊坡破壞的邊界范圍、邊坡破壞的地質模型，對邊坡破壞趨

勢作出判斷。

邊坡穩定性計算方法，根據邊坡類型和可能的破壞形式，可按下列原則確

定：.

1土質邊坡和較大規模的碎裂結構巖質邊坡宜采用圓弧滑動法計算；

2對可能產生平面滑動的邊坡宜采用平面滑動法進行計算；

3對可能產生折線滑動的邊坡宜采用折線滑動法進行計算；

4對結構復雜的巖質邊坡，可配合采用赤平極射投影法和實體比例投影法

分析；

5當邊坡破壞機制復雜時，宜結合數值分析法進行分析。

采用圓弧滑動法時，邊坡穩定性系數可按下式計算：.

i

i

sT

R

K

?

?

?—1)

)sin(cos)(

iiwiibiii

aPGGN??????

)cos(sin)(

iiwiibiii

aPGGT??????

iiiii

lctgNR???

式中

s

K——邊坡穩定性系數；

i

c——第i計算條塊滑動面上巖土體的粘結強度標準值(kPa)；

i

?

——第i計算條塊滑動面上巖土體的內摩擦角標準值(o)；

i

l——第i計算條塊滑動面長度(m)；

ii

a,?

——第i計算條塊底面傾角和地下水位面傾角(o)；

i

G——第i計算條塊單位寬度巖土體自重(kN／m)；

bi

G——第i計算條塊滑體地表建筑物的單位寬度自重(kN／m)；

wi

P——第i計算條塊單位寬度的動水壓力(kN／m)；

i

N——第i計算條塊滑體在滑動面法線上的反力(kN／m)；

i

T——第i計算條塊滑體在滑動面切線上的反力(kN／m)；

i

R——第i計算條塊滑動面上的抗滑力(kN／m)。

采用平面滑動法時，邊坡穩定性系數可按下式計算：.

??

???

sin

cos

V

AtgV

Kc

s

?

?式中?——巖土體的重度(kN

／m3)；

c——結構面的粘聚力(kPa)；

?——結構面的內摩擦角(o)；

A——結構面的面積(m2)；

V——巖體的體積(m3)；

?——結構面的傾角(o)。

采用折線滑動法時，邊坡穩定性系數可按下列方法計算：.

1邊坡穩定性系數按下式計算；

nniii

nniii

sTT

RR

K

?????

?????

?

??

??

11

11

???

???

，(i=1，2，3，…，n－1)

iiiiii

tg??????)sin()cos(

11??

????式中

i

?

——第i計算條塊剩

余下滑推力向第i+1計算條塊的傳遞系數。

2對存在多個滑動面的邊坡，應分別對各種可能的滑動面組合進行穩定性

計算分析，并取最小穩定性系數作為邊坡穩定性系數。對多級滑動面的邊坡，

應分別對各級滑動面進行穩定性計算分析。

對存在地下水滲流作用的邊坡，穩定性分析應按下列方法考慮地下水的作

用：.

1水下部分巖土體重度取浮重度；

2第i計算條塊巖土體所受的動水壓力

wi

P按下式計算：.

)(

2

1

sin

iiiwwi

aVP????

式中

w

?

——水的重度

(kN/m3)；

i

V——第i計算條塊單位寬度巖土體的水下體積(m3／m)。

3動水壓力作用的角度為計算條塊底面和地下水位面傾角的平均值，指向

低水頭方向。

邊坡穩定性評價

邊坡工程穩定性驗算時，其穩定性系數應不小于表規定的穩定安全系數的要

求，否則應對邊坡進行處理。

表邊坡穩定安全系數

穩定安全邊坡工程安

系數全等

級

計算方法

一級邊坡二級邊坡三級邊坡

平面滑動法折線滑動法

圓孤滑動法

注：.對地質條件很復雜或破壞后果極嚴重的邊坡工程，其穩定安全系數宜適當

提

高。

6邊坡支護結構上的側向巖土壓力

一般規定

側向巖土壓力分為靜止巖土壓力、主動巖土壓力和被動巖土壓力。當支護結

構的變形不滿足靜止巖土壓力、主動巖土壓力或被動巖土壓力產生條件時，應

對側向巖土壓力進行修正。

側向總巖土壓力可采用總巖土壓力公式直接計算或按巖土壓力公式求和計

算，側向巖土壓力和分布應根據支護類型確定。

側向土壓力

靜止土壓力標準值，可按下式計算：.

ijj

i

j

ik

Kqhe

0

1

0

)(???

?

?式中

ik

e

0

——計算點處

的靜止土壓力標準值(kN／m2)；

j

?

——計算點以上第i層土的重度(kN／m3)；

j

h——計算點以上第i層土的厚度(m)；

q——地面均布荷載(kN／m2)；

i

K

0

——計算點處的靜止土壓力系數。

靜止土壓力系數宜由試驗確定。當無試驗條件時，對砂土可取～，對粘性

土可取～。

根據平面滑裂面假定(圖，主動土壓力合力標準

值可按下式計算：.

aak

KHE2

2

1

??

}cossin)sin()sin(

cossin)sin()sin(2)cos(cossin2

)]sin()sin()sin()[sin({

)(sinsin

)sin(

22

???????

??????????????

????????

?????

??

????

????????

?????

???

?

?

q

q

qa

K

K

KK

)sin(

cossin2

1

???

??

?

??

H

q

K

qH

c

?

?

2

?

式中

ak

E——主動土壓力合力標準值(kN／m)；

a

K——主動土壓力系數；

H——擋土墻高度(m)；

?——土體重度(kN／m3)；

c——土的粘聚力(kPa)；

?——土的內摩擦角(o)；

q——地表均布荷載標準值(kN／m2)；

?——土對擋土墻墻背的摩擦角(o)；

?——填土表面與水平面的夾角(o)；

?

——支擋結構墻背與水平面的夾角(o)；

?——滑裂面與水平面的夾角(o)。

表土對擋土墻墻背的摩擦角?

擋土墻情況摩擦角?擋土墻情況摩擦角?

墻背平滑，排水不

良

(0～?墻背很粗糙，排水良好～?

墻背粗糙，排水良

好

?

墻背與填土間不可能滑

動

～?

當墻背直立光滑、土體表面水平時，主動土壓力標準值可按下式計算：.

aiiaijj

i

j

aik

KcKqhe2)(

1

????

?

?

式中

aik

e——計算點處的主動土壓力標準值(kS／m2)，當

aik

e<0時取

aik

e=0；

ai

K——計算點處的主動土壓力系數，取);2/45(2

iai

tgK????；

i

c——計算點處土的粘聚力(kPa)；

i

?

——計算點處土的內摩擦角(o)。

當墻背直立光滑、土體表面水平時，被動土壓力標準值可按下式計算：.

piipijj

i

j

pik

KcKqhe2)(

1

????

?

?

式中

pik

e——計算點處的被動土壓力標準值(kN／m2)；

pi

K——計算點處的被動土壓力系數，取);2/45(2

ipi

tgK????

土中有地下水但未形成滲流時，作用于支護結構上的側壓力可按下列規定計

算：.

1對砂土和粉土按水土分算原則計算；

2對粘性土宜根據工程經驗按水土分算或水土合算原則計算；

3按水土分算原則計算時，作用在支護結構上的側壓力等于土壓力和靜止

水壓力之和，地下水位以下的土壓力采用浮重度(??

)和有效應力抗剪強度指標

(

c

?

、??

)計算；

4按水土合算原則計算時，地下水位以下的土壓力采用飽和重度(

sat

?

)和

總應力抗剪強度指標(c、?)計算。

土中有地下水形成滲流時，作用于支護結構上的側壓力，除按條計算外，尚

應計算動水壓力。

當擋墻后土體破裂面以內有較陡的穩定巖石坡面時，應視為有限范圍填-D隋

況計算主動土壓力(圖。有限范圍填土時，主動土壓力合力標準值可按下式計

算：.

aak

KHE2

2

1

??

sin

cos

sin

)sin()sin(

[

)sin()sin(

)sin(

2?

?

?

?

????

??????

??

RR

R

a

K?

??

?

????

?

?

式中?——穩定巖石坡面的傾角(o)；

R

?——穩定且無軟弱層的巖石坡面與填

土間的摩擦角(o)，宜根據試驗確定。當無試

資料時，粘性土與粉土可取

R

?=?,砂性土

與碎石土可取

R

?=?。

當坡頂作用有線性分布荷載、均布荷載和坡頂填土表面不規則時，在支護結

構上產生的側壓力可按附錄B簡化計算。

側向巖石壓力

靜止巖石壓力標準值可按式計算，靜止巖石壓力系數

0

K可按下式計算：.

0

K=

v

v

?1

式中v——巖石泊松比，宜采用實測數據或當地

經驗數據。

對沿外傾結構面滑動的邊坡，其主動巖石壓力合力標準值可按下式計算：.

KHE

ak

2

2

1

??

]cossin)sin()sin([

)sin()sin(sin

)sin(

2

ssq

s

a

KK???????

???????

??

????

????

?

?

H

c

s

?

?

2

?式中?——外傾結構面傾角(o)；

s

c——外傾結構面粘聚力(kPa)；

s

?

——外傾結構面內摩擦角(o)；

q

K——系數，按式計算；

?——巖石與擋墻背的摩擦角(o)，取—?。

其他符號詳見圖。

當有多組外傾結構面時，

側向巖壓力應計算每組結構

面的主動巖石壓力并取其大

值。

對沿緩傾的外傾軟弱

結構面滑動的邊坡(圖

，主動巖石壓力合力

標準值可按下式計算：.

)cos(

cos

)(

s

ss

sak

Lc

GtgE

??

?

??

?

???式中

G

——四邊形滑裂體自重(kN／

m)；

L——滑裂面長度(m)；

?——緩傾的外傾軟弱結構面的傾角(o)；

s

c——外傾軟弱結構面的粘聚力(kPa)；

s

?

——外傾軟弱結構面內摩擦角(o)。

側向巖石壓力和破裂角計算應符合下列規定：.

1對無外傾結構面的巖質邊坡，以巖體等效內摩擦角按側向土壓力方法計

算側向巖壓力；破裂角按45o+

2/?確定，I類巖體邊坡可取75o左右；

2當有外傾硬性結構面時，側向巖壓力應分別以外傾硬性結構面的參數按

條的方法和以巖體等效內摩擦角按側向土壓力方法計算，取兩種結果的較大

值；除I類邊坡巖體外，破裂角取外傾結構面傾角和45o+

2/?兩者中的較小

值；

3當邊坡沿外傾軟弱結構面破壞時，側向巖石壓力按條計算，破裂角取該

外傾結構面的視傾角和45°+2/?兩者中的較小者，同時應按本條1和2款進

行驗算。

當坡頂建筑物基礎下的巖質邊坡存在外傾軟弱結構面時，邊坡側壓力應按節

和條兩種情況分別計算，并取其中的較大值。

側向巖土壓力的修正

對支護結構變形有控制要求或坡頂有重要建(構)筑物時，可按下表確定支護

結構上側向巖土壓力：.

表側向巖土壓力的修正

支護結構變形控制要求或

坡頂重要建(構)筑物基礎位置

側向巖土壓力

修正方法

土質

邊坡

對支護結構變形控制嚴

格；

或a

E。

對支護結構變形控制較嚴

格；

或H≤d≤H

)(

2

1

0aa

EEE??

?

對支護結構變形控制不嚴

格；

或a>H

a

E

巖質

邊坡

對支護結構變形控制嚴

格；

或a

010

EE??

?

且

a

EE)4.13.1(

0

??

?

對支護結構變形控制不嚴

格；

或a≥

H

a

E

注：.1

a

E為主動巖土壓力，

0

E為靜止巖土壓力；

?

a

E為修正主動土壓力，

?

0

E為巖質邊坡修正靜止巖石壓力；

2

1

?為巖質邊坡靜止巖石壓力折減系數；

3當基礎淺埋時，

H

取邊坡高度；

4當基礎埋深較大，若基礎周邊與巖土間設有軟性彈性材料隔離層或作了

空位構造處理，能使基礎垂直荷載傳至邊坡破裂面以下足夠深度的穩定

巖土層內，且基礎水平荷載對邊坡不造成較大影響，

H

可從隔離下端算

至坡底，否則

H

按坡高計算；

5基礎埋深大于邊坡高度且采取了注4)的處理措施，基礎的垂直荷載與

水平荷載均不傳給支護結構時，邊坡支護結構側壓力可不考慮基礎荷載

的影響；

6表中

a

為坡腳到坡頂重要建(構)筑物基礎外邊緣的水平距離。

巖質邊坡靜止側壓力的折減系數

1

?，可根據邊坡巖體類別按下表確定：.

表巖質邊坡靜止側壓力折減系數

1

?

邊坡巖體類

型

IⅡⅢⅣ

靜止巖石側

壓力折減系

數

1

?

～～～～

注：.當裂隙發育時取表中大值，裂隙不發育時取小值。

7錨桿(索)

一般規定

錨桿(索)為拉力型錨桿，適用于巖質邊坡、土質邊坡、巖石基坑以及建(構)

筑物錨固的設計、施工和試驗。

錨桿使用年限應與所服務的建筑物使用年限相同，其防腐等級也應達到相應

的要求。

永久性錨桿的錨固段不應設置在下列地層中：.

1有機質土，淤泥質土；

2液限

L

?>50％的土層；

3相對密實度

r

D<的土層。

下列情況下宜采用預應力錨桿：.

1邊坡變形控制要求嚴格時；

2邊坡在施工期穩定性很差時(宜與排樁聯合使用)。

下列情況下錨桿應進行基本試驗，并應符合附錄C的規定：.

1采用新工藝、新材料或新技術的錨桿；

2無錨固工程經驗的巖土層內的錨桿；

3一級邊坡工程的錨桿。

錨固的型式應根據錨桿錨固段所處部位的巖土層類型、工程特征、錨桿承載

力大小、錨桿材料和長度、施工工藝等條件，按附錄D進行選擇。

設計計算

錨桿的軸向拉力標準值和設計值可按下式計算：.

?cos

tk

ak

H

N?

akQa

NN??式中

ak

N——錨

桿軸向拉力標準值(kN)；

a

N——錨桿軸向拉力設計值(kN)；

tk

H——錨桿所受水平拉力標準值(kN)；

?

——錨桿傾角(o)；

Q

?

——荷載分項系數，可取，當可變荷載較大時應按現行荷載規范確

定。

錨桿鋼筋截面面積應滿足下式的要求：.

y

a

sf

N

A

2

0

?

?

?式中

s

A——錨桿鋼筋或預應力鋼絞線

截面面積(m2)；

2

?——錨筋抗拉工作條件系數，永久性錨桿取，臨時性錨桿取；

0

?

——邊坡工程重要性系數；

y

f、

py

f——錨筋或預應力鋼絞線抗拉強度設計值(kPa)。

錨桿錨固體與地層的錨固長度應滿足下式要求：

rb

ak

aDf

N

l

??

1

?

式中

a

l——錨固段長度(m)；尚應滿足

條要求；

D——錨固體直徑(m)；

rb

f——地層與錨固體粘結強度特征值(kPa)，應通過試驗確定，當無試

驗資料時可按表—1和表—2取值；

1

?——錨固體與地層粘結工作條件系數，對永久性錨桿取，對臨時性錨

桿取。

表巖石與錨固體粘結強度特征值

巖石類別

rb

f值

(kPa)

巖石類別

rb

f值

(kPa)

極軟巖135～

180

較硬巖550～900

軟巖180～

380

堅硬巖900～

1300

較軟巖380～

550

注：.1表中數據適用于注漿強度等級為M30；

2表中數據僅適用于初步設計，施工時應通過試驗檢驗；

3巖體結構面發育時，取表中下限值；

4表中巖石類別根據天然單軸抗壓強度

r

f劃分：

r

f<5MPa為極軟巖，

5MPa≤

r

f<15MPa為軟巖，15MPa≤

r

f<30MPa為較軟巖，30MPa≤

r

f<60MPa為較

硬巖，

r

f≥60MPa為堅硬巖。

表土體與錨固體粘結強度特征值

土層種類土的狀態

rb

f值(kPa)

粘性土

堅硬

硬塑

可塑

軟塑

32～40

25～32

20～25

15～20

砂土

松散

稍密

中密

密實

30～50

50～70

70～105

105～140

碎石土

稍密

中密

密實

60～90

80～110

110～150

注：.1表中數據適用于注漿強度等級為M30；

2表中數據僅適用于初步設計，施工時應通過試驗檢驗。

錨桿鋼筋與錨固砂漿間的錨固長度應滿足下式要求：.

b

a

adfn

N

l

??

?

3

0?

式中

a

l——錨桿鋼筋與砂漿間的錨固長

度(m)；

d——錨桿鋼筋直徑(m)；

n——鋼筋(鋼絞線)根數(根)；

0

?

——邊坡工程重要性系數；

b

f——鋼筋與錨固砂漿間的粘結強度設計值(KPa)，應由試驗確定，當

缺乏試驗資料時可按表取值；

3

?

——鋼筋與砂漿粘結強度工作條件系數，對永久性錨桿取，對臨時性

錨桿取。

表鋼筋、鋼絞線與砂漿之間的粘結強度設計值

b

f(MPa)

錨桿類型水泥漿或水泥砂漿強度等級

M25M30M35

水泥砂漿與螺紋鋼筋間

水泥砂漿與鋼絞線、高強鋼絲間

注：.1當采用二根鋼筋點焊成束的作法時，粘結強度應乘折減系數；

2當采用三根鋼筋點焊成束的作法時，粘結強度應乘折減系數；

3成束鋼筋的根數不應超過三根，鋼筋截面總面積不應超過錨孔面積的

20％。當錨固段鋼筋和注漿材料采用特殊設計，井經試驗驗證錨固效果良好

時，可適當增加錨桿鋼筋用量。

錨桿的彈性變形和水平剛度系數應由錨桿試驗確定。當無試驗資料時，自由

段無粘結的巖石錨桿水平剛度系數

h

K可按下式估算：.

?2cos

f

s

hl

AE

K?式中

h

K——錨桿水平剛度系數(kN／m)；

f

l—錨桿無粘結自由段長度(m)；

s

E——桿體彈性模量(kN／m2)；

A——桿體截面面積(m2)；

?

——錨桿傾角(o)。

預應力巖石錨桿和全粘結巖石錨桿可按剛性拉桿考慮。

原材料

錨固工程原材料性能應符合現行有關產品標準的規定，應滿足設計要求，方

便施工，且材料之間不應產生不良影響。

灌漿材料性能應符合下列規定：.

1水泥宜使用普通硅酸鹽水泥，必要時可采用抗硫酸鹽水泥，其強度不

應低于；

2砂的含泥量按重量計不得大于3％，砂中云母、有機物、硫化物和硫酸

鹽等有害物質的含量按重量計不得大于1％；

3水中不應含有影響水泥正常凝結和硬化的有害物質，不得使用污水；

4外加劑的品種和摻量應由試驗確定；

5漿體配制的灰砂比宜為～，水灰比宜為～；

6漿體材料28d的無側限抗壓強度，用于全粘結型錨桿時不應低于

25MPa，用于錨索時不應低于30MPa。

錨桿桿體材料的選用應符合附錄E的要求，不宜采用鍍鋅鋼材。

錨具及其使用應滿足下列要求：.

1錨具應由錨環、夾片和承壓板組成，應具有補償張拉和松弛的功能；

2預應力錨具和連接錨桿的部件，其承載能力不應低于錨桿桿體極限承

載力的95％；

3預應力筋用錨具、夾具及連接器必須符合現行行業標準《預應力筋用

錨具、夾具和連接器應用技術規程》JGJ85的規定。

套管材料應滿足下列要求：.

1具有足夠的強度，保證其在加工和安裝過程中不致損壞；

2具有抗水性和化學穩定性；

3與水泥砂漿和防腐劑接觸無不良反應

防腐材料應滿足下列要求：.

1在錨桿使用年限內，應保持耐久性；

2在規定的工作溫度內或張拉過程中不得開裂、變脆或成為流體；

3應具有化學穩定性和防水性，不得與相鄰材料發生不良反應。

隔離架、導向帽和架線環應由鋼、塑料或其他對桿體無害的材料組成，不得

使用木質隔離架。

構造設計

錨桿總長度應為錨固段、自由段和外錨段的長度之和，并應滿足下列要求：.

1錨桿自由段長度按外錨頭到潛在滑裂面的長度計算；預應力錨桿自

由段長度應不小于5m，且應超過潛在滑裂面；

2錨桿錨固段長度應按式、進行計算，并取其中大值。同時，土層錨

桿的錨固段長度不應小于4m，且不宜大于10m；巖石錨桿的錨固段長度不應小

于3m，且不宜大于45D和，或55D和8m(對預應力錨索)；位于軟質巖中的預應

力錨索，可根據地區經驗確定最大錨固長度。當計算錨固段長度超過上述數值

時，應采取改善錨固段巖體質量、改變錨頭構造或擴大錨固段直徑等技術措

施，提高錨固力。

錨桿隔離架(對中支架)應沿錨桿軸線方向每隔1～3m設置一個，對土層應取

小值，對巖層可取大值。

錨桿外錨頭、臺座、腰梁和輔助件等的設計應符合現行有關標準的規定。

當錨固段巖體破碎、滲水量大時，宜對巖體作固結灌漿處理。

永久性錨桿的防腐蝕處理應符合下列規定：.

1非預應力錨桿的自由段位于土層中時，可采用除銹、刷瀝青船底

漆、瀝青玻纖布纏裹其層數不少于二層；

2對采用鋼絞線、精軋螺紋鋼制作的預應力錨桿(索)，其自由段可按

本條1款進行防腐蝕處理后裝入套管中；自由段套管兩端100～200mm長度范圍

內用黃油充填，外繞扎工程膠布固定；

3對位于無腐蝕性巖土層內的錨固段應除銹，砂漿保護層厚度應不小

于25mm；

4對位于腐蝕性巖土層內的錨桿的錨固段和非錨固段，應采取特殊防

腐蝕處理；

5經過防腐蝕處理后，非預應力錨桿的自由段外端應埋人鋼筋混凝土

構件內50mm以上；對預應力錨桿，其錨頭的錨具經除銹、涂防腐漆三度后應采

用鋼筋網罩、現澆混凝土封閉，且混凝土強度等級不應低于C30，厚度不應小

于100mm，混凝土保護層厚度不應小于50mm。

臨時性錨桿的防腐蝕可采取下列處理措施：.

1非預應力錨桿的自由段，可采用除銹后刷瀝青防銹漆處理；

2預應力錨桿的自由段，可采用除銹后刷瀝青防銹漆或加套管處理；

3外錨頭可采用外涂防腐材料或外包混凝土處理。

施工

錨桿施工前應作好下列準備工作：.

1應掌握錨桿施工區建(構)筑物基礎、地下管線等情況；

2應判斷錨桿施工對臨近建筑物和地下管線的不良影響，并擬定相應

預防措施；

3應檢驗錨桿的制作工藝和張拉鎖定方法與設備；

4應確定錨桿注漿工藝并標定注漿設備；

5應檢查原材料的品種、質量和規格型號，以及相應的檢驗報告。

錨孔施工應符合下列規定：.

1錨孔定位偏差不宜大于20mm；

2錨孔偏斜度不應大于5％；

3鉆孔深度超過錨桿設計長度應不小于。

鉆孔機械應考慮鉆孔通過的巖土類型、成孔條件、錨固類型、錨桿長度、施

工現場環境、地形條件、經濟性和施工速度等因素進行選擇。

預應力錨桿錨頭承壓板及其安裝應符合下列要求：.

1承壓板應安裝平整、牢固，承壓面應與錨孔軸線垂直；

2承壓板底部的混凝土應填充密實，并滿足局部抗壓要求。

錨桿的灌漿應符合下列要求：.

1灌漿前應清孔，排放孔內積水；

2注漿管宜與錨桿同時放入孔內，注漿管端頭到孔底距離宜為l00mm；

3漿體強度檢驗用試塊的數量每30根錨桿不應少于一組，每組試塊應

不少于6個；

4根據工程條件和設計要求確定灌漿壓力，應確保漿體灌注密實。

預應力錨桿的張拉與鎖定應符合下列規定：.

1錨桿張拉宜在錨固體強度大于20MPa并達到設計強度的80％后進

行；

2錨桿張拉順序應避免相近錨桿相互影響；

3錨桿張拉控制應力不宜超過倍鋼筋或鋼絞線的強度標準值；

4宜進行超過錨桿設計預應力值～倍的超張拉，預應力保留值應滿足

設計要求。

8錨桿(索)擋墻支護

一般規定

錨桿擋墻可分為下列型式：.

1根據擋墻的結構型式可分為板肋式錨桿擋墻、格構式錨桿擋墻和排

樁式錨桿擋墻；

2根據錨桿的類型可分為非預應力錨桿擋墻和預應力錨桿(索)擋墻。

下列邊坡宜采用排樁式錨桿擋墻支護：.

1位于滑坡區或切坡后可能引發滑坡的邊坡；

2切坡后可能沿外傾軟弱結構面滑動，破壞后果嚴重的邊坡；

3高度較大、穩定性較差的土質邊坡；

4邊坡塌滑區內有重要建筑物基礎的Ⅳ類巖質邊坡和土質邊坡。

在施工期穩定性較好的邊坡，可采用板肋式或格構式錨桿擋墻。

對填方錨桿擋墻，在設計和施工時應采取有效措施防止新填方土體造成的錨

桿附加拉應力過大。高度較大的新填方邊坡不宜采用錨桿擋墻方案。

設計計算

錨桿擋墻設計應包括下列內容：.

1側向巖土壓力計算；

2擋墻結構內力計算；

3立柱嵌入深度計算；

4錨桿計算和構造設計；

5擋板、立柱(肋柱或排樁)及其基礎設計；

6邊坡變形控制設計；

7整體穩定性分析；

8施工方案建議和監測要求。

坡頂無建(構)筑物且不需進行邊坡變形控制的錨桿擋墻，其側向巖土壓力可

按下式計算：.

2

?

ahah

EE?

?

式中

?

ah

E

——側向巖土壓力合力水平分力修正值

(kN)；

ak

E——側向主動巖土壓力合力水平分力設計值(kN)；

2

?——錨桿擋墻側向巖土壓力修正系數，應根據巖土類別和錨桿類型

按表確定。

表錨桿擋墻側向巖土壓力修正系數

2

?

錨桿類型

巖土類別

非預應力錨桿預應力錨桿

土層錨桿

自由段為土層

的巖石錨桿

自由段為巖層

的巖石錨桿

自由段為土

層時

自由段為

巖層時

2

?

～～～

注：.當錨桿變形計算值較小時取大值，較大時取小值。

確定巖土自重產生的錨桿擋墻側壓力分布，應考慮

錨桿層數、擋墻位移大小、支護結構剛度和施工方法

等因素，可簡化為三角形、梯形或當地經驗圖形。

填方式錨桿擋墻和單排錨桿的土層錨桿擋墻的側壓

力，可近似按庫侖理論取為三角形分布。

對巖質邊坡以及堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂

土類邊坡，當采用逆作法施工的、柔性結構的多層錨

桿擋墻時，側壓力分布可近似按圖確定，圖中

hk

e按

下式計算：.對巖質邊坡：.

H

E

ehk

ak9.0

?對土質邊坡：.

H

E

ehk

ak875.0

?式中

hk

e——側向巖土壓力水平分力標準值(KN／

m2)；

hk

E———側向巖土壓力合力水平分力標準值(kN／m)；

H——擋墻高度(m)。

對板肋式和排樁式錨桿擋墻，立柱荷載設計值取立柱受荷范圍內的最不利荷

載組合值。

巖質邊坡以及堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂土類邊坡的錨桿擋墻，立柱

和錨桿的水平分力可按下列規定計算：.

1立柱可按支承于剛性錨桿上的連續梁計算內力；當錨桿變形較大時立柱

宜按支承于彈性錨桿上的連續梁計算內力；

2根據立柱下端的嵌巖程度，可按鉸結端或固定端考慮；

當立柱位于強風化巖層以及堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂土邊坡內

時，其嵌人深度可按等值梁法計算。

除堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂土類外的土質邊坡錨桿擋墻，結構內力

宜按彈性支點法計算。當錨固點水平變形較小時，結構內力可按靜力平衡法或

等值梁法計算，可參見附錄F。

根據擋板與立柱聯結構造的不同，擋板可簡化為支撐在立柱上的水平連續

板、簡支板或雙鉸拱板；設計荷載可取板所處位置的巖土壓力值。巖質邊坡擋

墻或堅硬、硬塑狀粘土和密實、中密砂土等且排水良好的挖方土質邊坡擋墻，

可根據當地的工程經驗考慮兩立柱間巖土形成的卸荷拱效應。

當錨固點變形較小時，鋼筋混凝土格構式錨桿擋墻可簡化為支撐在錨固點上

的井字梁進行內力計算；當錨固點變形較大時，應考慮變形對格構式擋墻內力

的影響。

構造設計

錨桿擋墻支護結構立柱的間距宜采用2～8m。

錨桿擋墻支護中錨桿的布置應符合下列規定：.

1錨桿上下排垂直間距不宜小于，水平間距不宜小于2m；

2當錨桿間距小于上述規定或錨固段巖土層穩定性較差時，錨桿宜采用

長短相間的方式布置；

3第一排錨桿錨固體上覆土層的厚度不宜小于4m，上覆巖層的厚度不宜

小于2m；

4第一錨點位置可設于坡頂下～2m處；

5錨桿的傾角宜采用10o～35o；

6錨桿布置應盡量與邊坡走向垂直，并應與結構面呈較大傾角相交；

7立柱位于土層時宜在立柱底部附近設置錨桿。

立柱、擋板和格構梁的混凝土強度等級不應低于C20。

立柱的截面尺寸除應滿足強度、剛度和抗裂要求外，還應滿足擋板(或拱板)

的支座寬度、錨桿鉆孔和錨固等要求。肋柱截面寬度不宜小于300mm，截面高

度不宜小于400mm；鉆孔樁直徑不宜小于500mm，人工挖孔樁直徑不宜小于

800mm。

立柱基礎應置于穩定的地層內，可采用獨立基礎、條形基礎或樁基礎等形

式。

對永久性邊坡，現澆擋板和拱板厚度不宜小于200mm。

錨桿擋墻立柱宜對稱配筋；當第一錨點以上懸臂部分內力較大或柱頂設單錨

時，可根據立柱的內力包絡圖采用不對稱配筋作法。

格構梁截面尺寸應按強度、剛度和抗裂要求計算確定，且格構梁截面寬度和

截面高度不宜小于300mm。

永久性錨桿擋墻現澆混凝土構件的溫度伸縮縫間距不宜大于20～25m。

錨桿擋墻立柱的頂部宜設置鋼筋混凝土構造連梁。

當錨桿擋墻的錨固區內有建(構)筑物基礎傳遞的較大荷載時，除應驗算擋墻

的整體穩定性外，還應適當加長錨桿，并采用長短相間的設置方法。

施工

排樁式錨桿擋墻和在施工期邊坡可能失穩的板肋式錨桿擋墻，應采用逆作法

進行施工。

對施工期處于不利工況的錨桿擋墻，應按臨時性支護結構進行驗算。

9巖石錨噴支護

一般規定

巖質邊坡可采用錨噴支護。I類巖質邊坡宜采用混凝土錨噴支護；Ⅱ類巖質

邊坡宜采用鋼筋混凝土錨噴支護；Ⅲ類邊坡坡高不宜大于15m，且應采用鋼筋

混凝土錨噴支護。

下列邊坡不應采用錨噴支護：.

1膨脹性巖石的邊坡；

2具有嚴重腐蝕性的邊坡。

巖質邊坡采用錨噴支護后，對局部不穩定塊體尚應采取加強支護的措施。

設計計算

巖質邊坡采用錨噴支護時，整體穩定性計算應符合下列規定：.

1巖石側壓力可視為均勻分布，巖石壓力水平分力標準值可按下式計

算：.

H

E

ehk

hk

?—1)

式中

hk

e——巖石側向壓力水平分力標準值(kN／m2)；

hk

E——巖石側向壓力合力水平分力標準值(kN／m)；

H——邊坡高度(m)。

2錨桿所受水平拉力標準值可按下式計算：.

yjxjhktk

sH?式中

xj

s——錨桿的水平間距(m)；

yj

s——錨桿的垂直間距(m)；

tk

H——錨桿所受水平拉力標準值(kN)。

采用錨噴支護邊坡時，錨桿計算應符合—條的規定。

用錨桿加固局部不穩定塊體時，錨桿抗力應滿足下列要求：.

1加固受拉破壞的不穩定危巖塊體，錨桿抗拉承載力應滿足下式的要

求：.

yS

fA

2

?

Q

??

0

?

0

G—1)

2加固受剪破壞的不穩定危巖塊體，錨桿抗剪承載力應滿足下式的要

求：.

VsV

fA?

+

102

)(GActgG

Qss

?????式中

0

G——不穩

定塊體的自重(kN)；

1

G、

2

G分別為不穩定塊體自重在平行和垂直于滑面方向的分力(kN)；

s

A——錨桿鋼筋總截面面積(m2)；

y

f——錨桿鋼筋抗拉強度設計值(kPa)；

V

f——錨桿鋼筋抗剪強度設計值(kPa)；

s

c——滑移面的粘聚力(kPa)；

s

?

——滑移面的內摩擦角(o)；

A——滑移面面積(m2)；

0

?

——邊坡工程重要性系數；

Q

?

——荷載分項系數，可取，當可變荷載較大時應按現行荷載規

范確定；

2

?——錨桿抗拉工作條件系數，永久性錨桿取，臨時性錨桿取；

V

?

——錨桿抗剪工作條件系數，取。

噴層對局部不穩定塊體的抗拉承載力應按下式驗算：.

00

6.0Ghuf

Qrtc

????式中

c

?

——噴層工作條件系數，取；

t

f——噴射混凝土抗拉強度設計值(kPa)，可按表采用；

r

u——不穩定塊體出露面的周邊長度(m)；

h——噴層厚度(m)，當h>l00mm時以l00mm計算o

構造設計

巖面護層可采用噴射混凝土層、現澆混凝土板或格構梁等型式。

系統錨桿的設置應滿足下列要求：.

1錨桿傾角宜為10°～20°；

2錨桿布置宜采用菱形排列，也可采用行列式排列；

3錨桿間距宜為～3m，且不應大于錨桿長度的一半；對Ⅰ、Ⅱ類巖

體邊坡最大間距不得大于3m，對Ⅲ類巖體邊坡最大間距不得大于2m；

4應采用全粘結錨桿。

局部錨桿的布置應滿足下列要求：.

1對受拉破壞的不穩定塊體，錨桿應按有利于其抗拉的方向布置；

2對受剪破壞的不穩定塊體，錨桿宜逆向不穩定塊體滑動方向布

置。

噴射混凝土的設計強度等級不應低于C20；噴射混凝土1d齡期的抗壓強度不

應低于5MPa。

噴射混凝土的物理力學參數可按表采用。

表噴射混凝土物理力學參數

噴射混凝強度等級

物理力學參數

C20C225C30

軸心抗壓強度設計值(MPa)1015

彎曲抗壓強度設計值(Mpa)

抗拉強度設計值(MPa)

彈性模量(MPa)×104×104×104

重度(KN／m3)

噴射混凝土與巖面的粘結力，對整體狀和塊狀巖體不應低于，對碎裂狀巖體

不應低于。噴射混凝土與巖面粘結力試驗應遵守現行國家標準《錨桿噴射混凝

土支護技術規范》GB50086的規定。

噴射混凝土面板厚度不應小于50mm，含水巖層的噴射混凝土面板厚度和鋼筋

網噴射混凝土面板厚度不應小于l00mm。Ⅲ類巖體邊坡鋼筋網噴射混凝土面板

厚度和鋼筋混凝土面板厚度不應小于150mm。鋼筋直徑宜為6--12mm，鋼筋間距

宜為150～300mm，宜采用雙層配筋，鋼筋保護層厚度不應小于25mm。

永久性邊坡的現澆板厚度宜為200mm，混凝土強度等級不應低于C20。應采用

雙層配筋，鋼筋直徑宜為8～14mm，鋼筋間距宜為200～300mm。面板與錨桿應

有可靠連結。

面板宜沿邊坡縱向每20～25m的長度分段設置豎向伸縮縫。

施工

Ⅲ類巖體的邊坡應采用逆作法施工，Ⅱ類巖體的邊坡可部分采用逆作法施

工。

10重力式擋墻

一般規定

根據墻背傾斜情況，重力式擋墻可分為俯斜式擋墻、仰斜式擋墻、直立式擋

墻和衡重式擋墻以及其他形式擋墻。

采用重力式擋墻時，土質邊坡高度不宜大于8m，巖質邊坡高度不宜大于

10m。

對變形有嚴格要求的邊坡和開挖土石方危及邊坡穩定的邊坡不宜采用重力式

擋墻，開挖土石方危及相鄰建筑物安全的邊坡不應采用重力式擋墻。

重力式擋墻類型應根據使用要求、地形和施工條件綜合考慮確定，對巖質邊

坡和挖方形成的土質邊坡宜采用仰斜式，高度較大的土質邊坡宜采用衡重式或

仰斜式。

設計計算

當重力式擋墻墻背為平直面且坡頂地面無荷載時，側向巖土壓力可采用庫侖

三角形分布。

重力式擋墻設計時除應按條的規定進行計算外，尚應進行抗滑移穩定性驗

算、抗傾覆穩定性驗算。地基軟弱時，還應進行地基穩定性驗算。

重力式擋墻的抗滑移穩定性應按下式驗算：.

tat

ann

GE

EG

?

??)(

≥

0

cos?GG

n

?

0

sin?GG

t

?

)sin(

0

??????

aat

EE

)cos(

0

??????

aan

EE

式中G——擋墻每延米自重(kN／m)；

a

E——每延米主動巖土壓力合力(kN／m)；

0

?

——擋墻基底傾角(o)；

?

——擋墻墻背傾角(o)；

?——巖土對擋墻墻背摩擦角(o)，可按表選用；

?——巖土對擋墻基底的摩擦系數，宜由試驗確定，也可按表選

用。

表巖土對擋墻基底摩擦系數?

巖土類別摩擦系數?

粘性土

可塑～

硬塑～

堅硬～

粉土～

中砂、粗砂、礫砂～

碎石土～

極軟巖、軟巖、較軟巖～

表面粗糙的堅硬巖、較硬巖～

重力式擋墻的抗傾覆穩定性應按下式驗算：.

6.10?

?

fax

faz

zE

xEGx

（）

)sin(????

aax

EE

)cos(????

aaz

EE

?zctgbx

f

??

0

?btgzz

f

??

式中z——巖土壓力作用點至墻踵的高度(m)；

0

x——擋墻重心至墻趾的水平距離(m)；

b

——基底的水平投影寬度(m)。

重力式擋墻的土質地基穩定性可采用圓弧滑動法驗算，巖質地基穩定性可采

用平面滑動法驗算。地基穩定性驗算應按5章的有關規定執行。

重力式擋墻的地基承載力和結構強度計算，應符合現行有關標準的規定。

構造設計

重力式擋墻材料可使用漿砌塊石、條石或素混凝土。塊石、條石的強度等級

應不低于MU30，混凝土的強度等級應不低于C15。

重力式擋墻基底可做成逆坡。對土質地基，基底逆坡坡度不宜大于:；對

巖質地基，基底逆坡坡度不宜大于:。

塊、條石擋墻墻頂寬度不宜小于400mm，素混凝土擋墻墻頂寬度不宜小于

300mm。

重力式擋墻的基礎埋置深度，應根據地基穩定性、地基承載力、凍結深度、

水流沖刷情況和巖石風化程度等因素確定。在土質地基中，基礎最小埋置深度

不宜小于～(擋墻較高時取大值，反之取小值)；在巖質地基中，基礎埋置深度

不宜小于。基礎埋置深度應從坡腳排水溝底起算。

重力式擋墻的伸縮縫間距，對條石、塊石擋墻應采用20～25m，對素混凝土

擋墻應采用10～15m。在地基性狀和擋墻高度變化處應設沉降縫，縫寬應采用

20～30mm，縫中應填塞瀝青麻筋或其他有彈性的防水材料，填塞深度不應小于

150mm。在擋墻拐角處，應適當加強構造措施。

擋墻后面的填土，應優先選擇透水性較強的填料。當采用粘性土作填料時，

宜摻人適量的碎石。不應采用淤泥、耕植土、膨脹性粘土等軟弱有害的巖土體

作為填料。

擋墻地基縱向坡度大于5％時，基底應做成臺階形。

施工

漿砌塊石、條石擋墻的施工必須采用座漿法，所用砂漿宜采用機械拌合。塊

石、條石表面應清洗干凈，砂漿填塞應飽滿，嚴禁干砌。

塊石、條石擋墻所用石材的上下面應盡可能平整，塊石厚度不應小于

200mm，外露面應用砂漿勾縫。應分層錯縫砌筑，基底和墻趾臺階轉折處不應有

垂直通縫。

墻后填土必須分層夯實，選料及其密實度均應滿足設計要求。

當填方擋墻墻后地面的橫坡坡度大于1:6時，應在進行地面粗糙處理后再填

土。

重力式擋墻在施工前要做好地面排水工作，保持基坑和邊坡坡面干燥。

11扶壁式擋墻

一般規定

扶壁式擋墻適用于土質填方邊坡，其高度不宜超過10m。

扶壁式擋墻的基礎應置于穩定的巖土層內，其埋置深度應符合條的規定。

設計計算

扶壁式擋墻的計算除應符合條的規定外，還應進行結構內力計算和配筋設

計。

擋墻側向土壓力宜按第二破裂面法進行計算。當不能形成第二破裂面時，可

用墻踵下緣與墻頂內緣的連線或通過墻踵的豎向面作為假想墻背計算，取其中

不利狀態的側向壓力作為設計控制值。

計算立板內力時，側向壓力分布可按圖或根據當地經驗圖形確定。

對扶壁式擋墻，根據其受力特點可按下列

簡化模型進行內力計算：.

1立板和墻踵板可根據邊界約束條件

按三邊固定、一邊自由的板或連續板進行計

算；

2墻趾底板可簡化為固定在立板上的

懸臂板進行計算；

3扶壁可簡化為懸臂的T形梁進行計

算，其中立板為梁的翼，扶壁為梁的腹板。

計算擋墻整體穩定性和立板內力時，可不

考慮擋墻前底板以上土體的影響；在計算墻

趾板內力時，應計算底板以上填土的自重。

擋墻結構應進行混凝土裂縫寬度的驗算。迎土面裂縫寬度不應大于，背土面

不應大于，并應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GBS0010的有關規

定。

構造設計

扶壁式擋墻的混凝土強度等級不應低于C20，受力鋼筋直徑不應小于12mm，

間距不宜大于250mm。混凝土保護層厚度不應小于25mm。

扶壁式擋墻尺寸應根據強度和變形計算確定，并應符合下列規定：.

1兩扶壁之間的距離宜取擋墻高度的1／3～1／2；

2扶壁的厚度宜取扶壁間距的1／8～1／6，可采用300～400mm；

3立板頂端和底板的厚度應不小于200mm；

4立板在扶壁處的外伸長度，宜根據外伸懸臂固端彎矩與中間跨固端彎距

相等的原則確定，可取兩扶壁凈距的倍左右。

扶壁式擋墻應根據其受力特點進行配筋設計，其配筋率、鋼筋的搭接和錨固

等應符合現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB50010的有關規定。

當擋墻受滑動穩定控制時，應采取提高抗滑能力的構造措施。宜在墻底下設

防滑鍵，其高度應保證鍵前土體不被擠出。防滑鍵厚度應根據抗剪強度計算確

定，且不應小于300mm。

扶壁式擋墻位于縱向坡度大于5％的斜坡時，基底宜做成臺階形。

對軟弱地基或填方地基，當地基承載力不滿足設計要求時，應進行地基處理

或采用樁基礎方案。

扶壁式擋墻縱向伸縮縫間距宜采用20～25m，并應符合條的規定。

宜在不同結構單元處和地層性狀變化處設置沉降縫。沉降縫與伸縮縫宜合

并。

扶壁式擋墻的墻后填料質量和回填質量應符合條的要求。

施工

施工時應做好排水系統，避免水軟化地基的不利影響，基坑開挖后應及時封

閉。

施工時應清除填土中的草和樹皮、樹根等雜物。在墻身混凝土強度達到設計

強度的70％后方可進行填土，填土應分層夯實。

扶壁間回填宜對稱實施，施工時應控制填土對扶壁式擋墻的不利影響。

當擋墻墻后地面的橫坡坡度大于1:6時，應在進行地面粗糙處理后再填土。

12坡率法

一般規定

當工程條件許可時，應優先采用坡率法。

下列邊坡不應采用坡率法：.

1放坡開挖對擬建或相鄰建(構)筑物有不利影響的邊坡；

2地下水發育的邊坡；

3穩定性差的邊坡。

坡率法可與錨桿(索)或錨噴支護等聯合應用。

采用坡率法時應進行邊坡環境整治，因勢利導保持水系暢通。

高度較大的邊坡應分級開挖放坡。分級放坡時應驗算邊坡整體的和各級的穩

定性。

設計計算

土質邊坡的坡率允許值應根據經驗，按工程類比的原則并結合已有穩定邊坡

的坡率值分析確定。當無經驗，且土質均勻良好、地下水貧乏、無不良地質現

象和地質環境條件簡單時，可按表確定。

表土質邊坡坡率允許值

邊坡土

體類別

狀態坡率允許值(高寬比)

坡高小于5m坡高5～10m

碎石土

密實

中密

稍密

1:～1:

1:～1:

1:～1:

l:～1:

1:～1:

1:～1:

粘性土

堅硬

硬塑

1:～1:

1:～1:

1:～1:

1:～1:

注：.1表中碎石土的充填物為堅硬或硬塑狀態的粘性土；

2對于砂土或充填物為砂土的碎石土，其邊坡坡率允許值應按自然休

止角確定。

在邊坡保持整體穩定的條件下，巖質邊坡開挖的坡率允許值應根據實際經

驗，按工程類比的原則并結合已有穩定邊坡的坡率值分析確定。對無外傾軟弱

結構面的邊坡，可按表確定。

表巖質邊坡坡率允許值

邊坡

巖體

類型

風化程度

坡率允許值(高寬比)

H<8m8m≤H<15m15m≤H<25m

I類

微風化1:～l:1:～1:1:～1:

中等風化1:～1:1:～1:1:～1:

Ⅱ類

微風化1:～1:1:～1:1:～1:

中等風化1:～1:1:～1:1:～1:

Ⅲ類

微風化1:～1:1:～1:

中等風化1:～1:1:～1:

Ⅳ類

中等風化1:～1:1:～1:

強風化1:～1:

注：1表中H為邊坡高度；

2Ⅳ類強風化包括各類風化程度的極軟巖。

下列邊坡的坡率允許值應通過穩定性分析計算確定：.

1有外傾軟弱結構面的巖質邊坡；

2土質較軟的邊坡；

3坡頂邊緣附近有較大荷載的邊坡；

4坡高超過表和表范圍的邊坡。

填土邊坡的坡率允許值應按現行有關標準執行，并結合地區經驗確定。

土質邊坡穩定性計算應考慮擬建建(構)筑物和邊坡整治對地下水運動等水文

地質條件的影響，以及由此而引起的對邊坡穩定性的影響。

邊坡穩定性計算應符合第5章的有關規定。

構造設計

邊坡的整個高度可按同一坡率進行放坡，也可根據邊坡巖土的變化情況按不

同的坡率放坡。

設置在斜坡上的人工壓實填土邊坡應驗算穩定性。分層填筑前應將斜坡的坡

面修成若干臺階，使壓實填土與斜坡面緊密接觸。

邊坡坡頂、坡面、坡腳和水平臺階應設排水系統，在坡頂外圍應設截水溝。

當邊坡表層有積水濕地、地下水滲出或地下水露頭時，應根據實際情況設置

外傾排水孔、盲溝排水、鉆孔排水，以及在上游沿垂直地下水流向設置地下排

水廊道以攔截地下水等導排措施。

對局部不穩定塊體應清除，也可用錨桿或其他有效措施加固。

永久性邊坡宜采用錨噴、漿砌片石或格構等構造措施護面。在條件許可時，

宜盡量采用格構或其他有利于生態環境保護和美化的護面措施。臨時性邊坡可

采用水泥砂漿護面。

施工

邊坡坡率法施工開挖應自上而下有序進行，并應保持兩側邊坡的穩定，保證

棄土、棄渣不導致邊坡附加變形或破壞現象發生。

邊坡工程在雨季施工時應做好水的排導和防護工作。

13滑坡、危巖和崩塌防治

滑坡防治

滑坡類型可按表進行劃分。

表滑坡類型

滑坡類型誘發因素滑體特征滑動特征

工程

滑坡

人工棄土滑坡

切坡順層滑坡

切坡巖體滑坡

開挖坡

腳、

坡頂加

載、

施工用水

等

因素

由外傾且軟弱的巖土

坡面上填土構成；

由層面外傾且較軟弱

的巖土體構成；

由外傾軟弱結構面控

制穩定的巖體構成

棄土沿下臥層巖

層面或棄土體內滑

動；

沿外傾的下臥潛

在滑面或土體內滑

動；

沿外傾、臨空軟

弱

結構面滑動

自然

滑坡

或工

程古

滑坡

堆積體古滑坡

巖體順層古滑

坡

土體順層古滑

坡

暴雨、

洪水或地

震等自然

因素，或

人為因素

由崩塌堆積體構成，

已

有古滑面；

由順層巖體構成，已

有古滑面；

由順層土體構成，已

有古滑面

沿外傾下臥巖土

層

古滑面或體內滑

動；

沿外傾軟弱巖

層、

古滑面或體內滑

動；

沿外傾土層古滑

面或體內滑動

滑坡防治應符合下列規定：.

1在滑坡區或潛在滑坡區進行工程建設和滑坡整治時應執行以防為主，防

治結合，先治坡，后建房的原則。應結合滑坡特性采取治坡與治水相結合的措

施，合理有效地整治滑坡；

2當滑坡體上有重要建(構)筑物時，滑坡防治應選擇有利于減小坡體變形

的方案，避免因滑體變形過大而危及建(構)筑物安全并保證其正常使用功能。

3滑坡防治方案除滿足滑坡整治要求外，尚應考慮支護結構與相鄰建(構)

筑物基礎關系，并滿足建筑功能要求。在滑坡區進行工程建設時，建筑物基礎

宜采用樁基礎或樁錨基礎等方案，將垂直荷載或水平荷載直接傳至穩定地層

中，并應符合節的有關規定。

4滑坡治理尚應符合和節的有關規定。

5滑坡治理應考慮滑坡類型、成因、工程地質和水文地質條件、滑坡穩定

性、工程重要性、坡上建(構)筑物和施工影響等因素，分析滑坡的有利和不利

因素、發展趨勢及危害性，選取支擋和排水、減載、反壓、灌漿、植被等措

施，綜合治理。

對滑坡工程應根據工程地質、水文地質、暴雨、洪水和防治方案等條件，采

取有效的地表排水和地下排水措施。可采用在滑坡后緣外設置環形截水溝、滑

坡體上設分級排水溝、裂隙封填以及坡面封閉等措施排放地表水，控制暴雨和

洪水對滑體和滑面的

浸蝕軟化。需要時可采用設置地下橫、縱向排水盲溝、廊道和水平排水孔等措

施，攔截滑坡后緣地下滲水和排放深層地下水。

當發生工程滑坡時宜在滑坡前緣被動區用土石回填，及時反壓，以提高滑坡

的穩定性。

刷方減載應在滑坡的主滑段實施，嚴禁在滑坡的抗滑段減載。

對滑帶注漿條件和注漿效果較好的滑坡，可采用注漿法鉸善滑帶的力學特

性。注漿法宜與其他抗滑措施聯合使用。

滑坡整治時應根據滑坡穩定性、滑坡推力和巖土性狀等因素，按表合理選用

抗滑樁、預應力錨索樁、錨桿擋墻或重力式擋墻等抗滑結構。

滑坡穩定性分析應按第5章有關規定執行。工程滑坡穩定安全系數應按表確

定；自然滑坡和工程古滑坡的穩定安全系數應按滑坡破壞后果嚴重性、穩定性

狀況和整治難度以及荷載組合等因素綜合考慮，對破壞后果很嚴重的、難以處

理的滑坡宜取，較易處理的滑坡可取；對破壞后果不嚴重的，難處理的滑坡宜

取，較易處理的滑坡可取；對破壞后果嚴重的滑坡可取左右。特殊荷載組合

時，自然滑坡和工程占滑坡的穩定安全系數可根據現行有關標準和工程經驗降

低采用。

滑坡計算應考慮滑坡自重、滑坡體上建(構)筑物等的附加荷載、地下水及洪

水的靜水壓力和動水壓力以及地震作用等的影響，取荷載效應的最不利組合值

作為滑坡的設計控制值。

滑面(帶)的強度指標應考慮其巖土性狀、滑坡穩定性、變形大小以及是否飽

和等因素，根據試驗值、反算值和經驗值綜合分析確定；但應與滑坡荷載組合

和計算工況相對應。

滑坡支擋設計應符合下列規定：.

1抗滑支擋結構上滑坡推力的分布，可根據滑體性質和厚度等因素確定為

三角形、矩形或梯形；

2滑坡支擋設計應保證滑體不從支擋結構頂越過和產生新的深層滑動。

滑坡推力設計值計算應符合下列規定：.

1當滑體具有多層滑面時，應分別計算各滑動面的滑坡推力，取最大的推

力作為設計控制值，并應使每層滑坡均滿足穩定要求；

2選擇平行滑動方向的斷面不宜少于3條，其中一條應是主滑斷面；

3滑坡推力可按傳遞系數法由下式計算：.

iitiii

RTPP???

??

??

11

式中

1

,

?ii

PP——分別為第i塊、第

1?i

塊

滑體的剩余下滑力設計值(kN)，當

1?i

P、P：.為負值時取0；

t

?

——滑坡推力安全系數，對工程滑坡取，對自然滑坡和工程古滑坡的

滑坡推力安全系數按條確定。其他符號含義詳見圖所示及本規范第5章。

滑坡治理施工應采用信息施

工法，并應符合下列要求：.

1切坡必須采用自上而下分

段跳槽的施工方式，嚴禁通長大斷

面開挖；

2切坡不宜在雨季實施，應

控制施工用水；

3不宜采用普通爆破法施工；

4各單項治理工程的施工程序應有利于施工期滑坡穩定和治理。

危巖和崩塌防治

危巖類型根據表規定的破壞特征可分為塌滑型、墜落型和傾倒型。

危巖治理設計可采取工程類比法和理論計算法結合實施。危巖應根據危巖類

型和破壞特征，按不同的計算模型進行計算。

危巖治理應根據危巖類型、破壞特征、工程地質和水文地質條件等因素采取

下列綜合措施：.

1可采用錨固技術對危巖進行加固處理；

2對危巖裂隙可進行封閉、注漿；

3懸挑的危巖、險石，宜即時清除；

4對崖腔、空洞等應進行撐頂和鑲補；

5在崩塌區有水活動的地段，可設置攔截、疏導地表水和地下水的排水系

統；

6可在崖腳設置攔石墻、落石槽和欄護網等遮擋、攔截構筑物。

對破壞后危及重要建(構)筑物安全的危巖治理除滿足上述各條要求外，對危

巖邊坡的整體支護尚應滿足本規范的有關要求。

14邊坡變形控制

一般規定

需控制變形的一級邊坡工程應采取設計、施工及監測等綜合措施，并根據當

地工程經驗采取類比法實施。

邊坡變形控制應滿足下列要求：.

1工程行為引發的邊坡過量變形和地下水的變化不應造成坡頂建(構)筑物

開裂及其基礎沉降差超過允許值；

2支護結構基礎置于土層地基時，地基變形不應造成鄰近建(構)筑物開裂

和影響基礎樁的正常使用；

3應考慮施工因素對支護結構變形的影響，變形產生的附加應力不得危及

支護結構安全。

對邊坡變形有較高要求時，應根據邊坡周邊環境的重要性、對變形的適應能

力和巖土性狀等因素，按當地經驗確定邊坡支護結構的變形允許值。

控制邊坡變形的技術措施

需控制變形的邊坡工程，應采取預應力錨桿(索)等受力后變形量較小的支護

結構型式。

位于較軟弱土質地基上的邊坡工程，當支護結構地基變形不能滿足設計要求

時，應采取卸載、對地基和支護結構被動土壓力區加固等處理措施。

存在臨空的外傾軟弱結構面的巖質邊坡和土質邊坡，支護結構的基礎必須置

于軟弱面以下穩定的地層內。

當施工期邊坡垂直變形較大時，應采用設置豎向支撐的支護結構方案。

對造成邊坡變形增大的張開型巖石裂隙和軟弱層面，可采用注漿加固。

邊坡工程行為對相鄰建(構)筑物可能引發較大變形或危害時，應加強監測，

采取設計和施工措施，并應對建(構)筑物及其地基基礎進行預加固處理。

穩定性較差的邊坡開挖方案應按不利工況進行邊坡穩定和變形驗算，必要時

采取措施增強施工期邊坡穩定性。

錨桿施工應避免對相鄰建(構)筑物地基基礎造成損害。當水鉆成孔可能誘發

邊坡和周邊環境變形過大時，應采用無水成孔法。

15邊坡工程施工

一般規定

邊坡工程應根據其安全等級、邊坡環境、工程地質和水文地質等條件編制施

工方案，采取合理、可行、有效的措施保證施工安全。

對土石方開挖后不穩定或欠穩定的邊坡，應根據邊坡的地質特征和可能發生

的破壞等情況，采取自上而下、分段跳槽、及時支護的逆作法或部分逆作法施

工。嚴禁無序大開挖、大爆破作業。

不應在邊坡潛在塌滑區超量堆載，危及邊坡穩定和安全。

邊坡工程的臨時性排水措施應滿足地下水、暴雨和施工用水等的排放要求，

有條件時宜結合邊坡工程的永久性排水措施進行。

邊坡工程開挖后應及時按設計實施支護結構或采取封閉措施，避免長期裸露，

降低邊坡穩定性。

一級邊坡工程施工應采用信息施工法。

施工組織設計

邊坡工程的施工組織設計應包括下列基本內容：.

1工程概況

邊坡環境和鄰近建(構)筑物基礎概況、場區地形、工程地質與水文地質特

點、施工條件、邊坡支護結構特點和技術難點。

2施工組織管理

組織機構圖和職責分工，規章制度和落實合同工期。

3施工準備

熟悉設計圖、技術準備、施工所需的設備、材料進場、勞動力等計劃。

4施工部署

平面布置，邊坡施工的分段分階、施工程序。

5施工方案

土石方和支護結構施工方案、附屬構筑物施工方案、試驗與監測。

6施工進度計劃

采用流水作業原理編制施工進度、網絡計劃和保證措施。

7質量保證體系和措施

8安全管理和文明施工

采用信息施工法時，邊坡工程組織設計尚應反映信息施工法的特殊要求。

信息施工法

采用信息施工法時，準備工作應包括下列內容：.

1熟悉邊坡工程環境資料，掌握工程地質和水文地質特點，了解影響邊坡

穩定性的地質特征和邊坡破壞模式；

2掌握設計意圖和對施工的特殊要求，了解邊坡支護結構特點和技術難

點；

3了解坡頂需保護的重要建(構)筑物基礎和結構情況，必要時采取預加固

措施；

4收集同類邊坡工程的施工經驗；

5參與制定和實施邊坡支擴結構、坡頂重要建(構)筑物的監測方案。

信息施工法應符合下列要求：.

1配合監測單位實施監測，掌握邊坡工程監測情況；

2編錄施工現場揭示的地質現狀與原地質資料的對比變化圖，為地質施工

勘察提供情況；

3根據施工方案，按可能出現的不利工況進行邊坡和支護結構強度、變形

和穩定驗算；

4建立信息反饋制度，當監測值達到報警值和警戒值時，應即時向設計、

監理、業主通報，并根據設計處理措施調整施工方案；

5施工中出現險情時，應按節的有關規定及時進行處理。

爆破施工

巖石邊坡開挖采用爆破法施工時，應采取有效措施避免爆破對邊坡和坡頂建

(構)筑物的震害。

當地質條件復雜、邊坡穩定性差、爆破對坡頂建(構)筑物震害較嚴重時，宜

部分或全部采用人工開挖方案。

邊坡爆破施工應符合以下要求：.

l在爆破危險區應采取安全保護措施；

2爆破前應對爆破影響區建(構)筑物作好監測點和建筑原有裂縫查勘記

錄；

3爆破施工應符合邊坡施工方案的開挖原則。當邊坡開挖采用逆作法時，

爆破應配合臺階施工；當普通爆破危害較大時，應采取控制爆破措施；

4支護結構坡面爆破宜采用光面爆破法。為避免爆破破壞巖體的完整性，

爆破坡面宜預留部分巖層采用人工挖掘修整；

5爆破施工尚應滿足現行有關標準的規定。

爆破影響區有建(構)筑物時，爆破產生的地面質點震動速度，對土坯房、毛

石房屋不應大于l0mm／s，對一般磚房、非大型砌塊建筑不應大于20～30mm／

s，對鋼筋混凝土結構房屋不應大于50mm／s。

對坡頂爆破影響范圍內有重要建(構)筑物、穩定性較差的邊坡，爆破震動效

應宜通過爆破震動效應監測或試爆試驗確定。

施工險情應急措施

邊坡工程施工出現險情時，應做好邊坡支護結構和邊

坡環境異常情況收集、整理及匯編等工作。

當邊坡變形過大，變形速率過快，周邊環境出現沉降開裂等險情時應暫停施

工，根據險情原因選用如下應急措施：.

1坡腳被動區臨時壓重；

2坡頂主動區卸土減載，并嚴格控制卸載程序；

3做好臨時排水、封面處理；

4對支護結構臨時加固；

5對險情段加強監測；

6盡快向勘察和設計等單位反饋信息，開展勘察和設計資料復審，按施工

的現狀工況驗算。

邊坡工程施工出現險情時，應查清原因，并結合邊坡永久性支護要求制定施工

搶險或更改邊坡支護設計方案。

16邊坡工程質量檢驗、監測及驗收

質量檢驗

邊坡支護結構的原材料質量檢驗應包括下列內容：.

1材料出廠合格證檢查；

2材料現場抽梭；

3錨桿漿體和混凝土的配合比試驗，強度等級檢驗。

錨桿的質量驗收應按附錄C的規定執行。軟土層錨桿質量驗收應按現行有關

標準執行。

灌注排樁可采取低應變動測法或其他有效方法檢驗。

鋼筋位置、間距、數量和保護層厚度可采用鋼筋探測儀復檢，當對鋼筋規格

有懷疑時可直接鑿開檢查。

噴射混凝土護壁厚度和強度的檢驗應符合下列要求：.

1面板護壁厚度檢測可用鑿孔法或鉆孔法，孔數量為每100m2抽檢一組。

芯樣直徑為l00mm時，每組不應少于3個點；芯樣直徑為50mm時，每組不應少

于6個點；

2厚度平均值應大于設計厚度，最小值應不小于設計厚度的90％；

3直徑l00mm芯樣經加工后，其抗壓強度試驗值可用作混凝土強度等級評

定；直徑為50mm，芯樣經加工后，其抗壓強度試驗結果的統計值，可供混凝土

強度等級評定參考。

邊坡工程質量檢測報告應包括下列內容：.

1檢測點分布圖；

2檢測方法與儀器設備型號；

3檢測資料整理和分析；

4檢測結論。

監測

邊坡工程監測項目應考慮其安全等級、支護結構變形控制要求、地質和支護

結構特點，根據表進行選擇。

表邊坡工程監測項目表

測試項目測點布置位置

邊坡工程安全等級

一級二級三級

坡頂水平位移和垂直位

移

支護結構頂部應測應測應測

地表裂縫

墻頂背后H(巖質)～H(土質)

范圍內應測應測

選測

坡頂建(構)筑物變形邊坡坡頂建筑物基礎、墻面

應測應測

選測

降雨、洪水與時間關系應測應測選測

錨桿拉力外錨頭或錨桿主筋應測選測可不測

支護結構變形主要受力桿件應測選測可不測

支護結構應力應力最大處選測選測可不測

地下水、滲水與降雨關

系

出水點應測選測可不測

注：.1在邊坡塌滑區內有重要建(構)筑物，破壞后果嚴重時，應加強對支護結構

的應力監測；

2H為擋墻高度。

邊坡工程應由設計提出監測要求，由業主委托有資質的監測單位編制監測方

案，經設計、監理和業主等共同認可后實施。方案應包括監測項目、監測目

的、測試方法、測點布置、監測項目報警值、信息反饋制度和現場原始狀態資

料記錄等內容。

邊坡工程監測應符合下列規定：.

1坡頂位移觀測，應在每一典型邊坡段的支護結構頂部設置不少于3個觀

測點的觀測網，觀測位移量、移動速度和方向；

2錨桿拉力和預應力損失監測，應選擇有代表性的錨桿，測定錨桿(索)應

力和預應力損失；

3非預應力錨桿的應力監測根數不宜少于錨桿總數的5％，預應力錨索的

應力監測根數不應少于錨索總數的10％，且不應少于3根；

4監測方案可根據設計要求、邊坡穩定性、周邊環境和施工進程等因素確

定。當出現險情時應加強監測；

5一級邊坡工程竣工后的監測時間不應少于二年。

邊坡工程監測報告應包括下列內容：.

1監測方案；

2監測儀器的型號、規格和標定資料；

3監測各階段原始資料和應力、應變曲線圖；

4數據整理和監測結果評述；

5使用期監測的主要內容和要求。

驗收

邊坡工程驗收應取得下列資料：.

1施工記錄和竣工圖；

2邊坡工程與周圍建(構)筑物位置關系圖；

3原材料出廠合格證，場地材料復檢報告或委托試驗報告；

4混凝土強度試驗報告、砂漿試塊抗壓強度等級試驗報告；

5錨桿抗拔試驗報告；

6邊坡和周圍建(構)筑物監測報告；

7設計變更通知、重大問題處理文件和技術洽商記錄。

附錄A巖質邊坡的巖體分類

表巖質邊坡的巖體分類

判定

條件

邊坡

巖體類型

巖體完整

程度

結構面

結合程度

結構面產狀

直立邊坡

自穩能力

Ⅰ完整

結構面結合

良好或一般

外傾結構面或外傾

不同結構面的組合線

傾角>75o或<35o

30m高邊坡長

期穩定，偶有

掉

塊

Ⅱ

完整同上

外傾結構面或外傾

不同結構面的組合線

傾角35o～75o

15m高邊坡穩

定，15～25m高

邊坡欠穩定

完整結構面結合

差

外傾結構面或外傾

不同結構面的組合線

傾角>75o或<35o

較完整

結構面結合

良好或一般或

差

外傾結構面或外傾

不同結構面的組合線

的傾角<35o，有內傾

結構面

邊坡出現局部

塌落

Ⅲ

完整

結構面結合

差

外傾結構面或外傾

不同結構面的組合線

傾角35o～75o

8m高邊坡穩

定，15m高邊坡

欠穩定

較完整

結構面結合

良好或一般

同上

較完整

結合面結合

差

外傾結構面或外傾

不同結構面的組合線

傾角>75o或<35o

較完整

(碎裂鑲嵌)

結構面結合

良好或一般

結構面無明顯規律

Ⅳ

較完整結構面結合

差或很差

外傾結構面以層面

為主，傾角多為35o～

75o

8m高邊坡不穩

定

不完整

(散體、碎

裂)

碎塊間結合

很差

注：.l邊坡巖體分類中未含由外傾軟弱結構面控制的邊坡和傾倒崩塌型破壞的邊

坡；

21類巖體為軟巖、較軟巖時，應降為Ⅱ類巖體；

3當地下水發育時Ⅱ、Ⅲ類巖體可根據具體情況降低一檔；

4強風化巖和極軟巖可劃為Ⅳ類；

5表中外傾結構面系指佃向與坡向的夾角小于30·的結構面；

6巖體完整程度按表A-2確定。

表A-2巖體完整程度劃分

巖體完

整程度

結構面發育程度結構類型完整性系

數

v

K

巖體體

積

結構面

數

組數平均間距(m)

完整1～2＞整體狀＞＜3

較完整2～3～

厚層狀結構、塊狀結

構、

層狀結構和鑲嵌碎裂結

構

～3～20

不完整＞3＜

裂隙塊狀結構、碎裂結

構、散體結構

＜＞20

注：.1完整性系數

RPRv

VVVK,)/(2?為彈性縱波在巖體中的傳播速度，

P

V為

彈性縱波在巖塊中的傳播速度；

2結構類型的劃分應符合現行國家標準《巖土工程勘察規范》GB50021表

的規定；鑲嵌碎裂結構為碎裂結構中碎塊較大且相互咬合、穩定性相對

較好的一種類型。

3巖體體積結構面數系指單位體積內的結構面數目(條／m3)。

附錄B幾種特殊情況下的側向壓力計算

距支護結構頂端。處作用有線分布荷載

L

Q。時，附加側

向壓力分布可簡化為等腰三角形(圖。最大附加側向土

壓力標準值可按下式計算：.

a

L

mzxh

K

h

Q

e

?

?

?

?

?

?

?

2

,

式中

max,h

e——最大附加側向壓力標準值(kN

／m2)；

h

——附加側向壓力分布范圍(m)，

45),(??????tgtgah

o+

2/?；

L

Q——錢分布荷載標準值(kN／m)；

a

K——主動土壓力系數，45(2tgK?o

)2/??

。

距支護結構頂端。處作用有寬度6的均布荷載時，附加側向土壓力標準值可

按下式計算：.

Lahk

qKe??式中：

hk

e——附加側向土壓力標準值(kN／m2)；

a

K——主動土壓力系數；

L

q——局部均布荷載標準值（KN/m2）。附加側向壓力分布見圖所示。

當坡頂地面非水平時，支護結構上的主動土壓力可按圖和下列規定進行計

算：.

１圖a和情況，支護結構上的主動土壓力可按下式計算：.

???

???

??

22

22

coscoscos

coscoscos

cos

??

??

?ze

a

（）

aaa

KchzKe2)(???

?

?（）

式中?——地表斜坡面與水平面的夾角（o）；

c——土體的粘聚力（Kpa）；

?——土體的內摩擦角（o）；

?——土體的重度（KN/m3）

a

K——主動土壓力系數；

?

aa

ee,——側向土壓力（KN/m2）

z——計算點的深度（m）；

h——地表水平面與地表斜坡和支護結構相交點的距離（m）。

2圖b的情況，計算支護結構上的側向土壓力時，可將斜面延長到c點，則

BAdfB

為主動土壓力的近似分布圖形；

3圖b的情形，可按圖a和圖b的方法疊加計算。

附錄C錨桿試驗

一般規定

錨桿試驗適用于巖土層中錨桿試驗。軟土層中錨桿試驗應符合現行有關標準的規

定。

加載裝置（千斤頂、油泵）和計量儀表（壓力表、傳感器和位移計等)應在試驗前進

行計量檢定合格，且應滿足測試精度要求。

錨固體灌漿強度達到設計強度的90％后，可進行錨桿試驗。

反力裝置的承載力和剛度應滿足最大試驗荷載要求，

錨桿試驗記錄表格可參照表制定。

表錨桿試驗記錄表

工程名稱：.

施工單位：.

試驗類別試驗日期砂漿強度

等級

設計

試驗編號灌漿日期實際

巖土性狀灌漿壓力桿體

材料

規格

錨固段長

度

自由段長

度

數量

鉆孔直徑鉆孔傾角長度

序號

荷載

（KN）

百分表位移（mm）本級位移

量（mm）

增量累

計

（mm）

備注

１２３

校核：.試驗記錄：.

基本試驗

錨桿基本試驗的地質條件、錨桿材料和施工工藝等應與工程錨桿一致。

基本試驗時最大的試驗荷載不宜超過錨桿桿體承載力標準值的倍。

基本試驗主要目的是確定錨固體與巖土層間粘結強度特征值、錨桿設計參數

和施工工藝。試驗錨桿的錨固長度和錨桿根數應符合下列規定：.

1當進行確定錨固體與巖土層間粘結強度特征值、驗證桿體與砂漿間粘結

強度設計值的試驗時，為使錨固體與地層間首先破壞，可采取增加錨桿鋼筋用

量(錨固段長度取設計錨固長度)或減短錨固長度(錨固長度取設計錨固長度的～

倍，硬質巖取小值)的措施；

2當進行確定錨固段變形參數和應力分布的試驗時，錨固段長度應取設計

錨固長度；

3每種試驗錨桿數量均不應少于3根。

錨桿基本試驗應采用循環加、卸荷法，并應符合下列規定：.

1每級荷載施加或卸除完畢后，應立即測讀變形量；

2在每次加、卸荷時間內應測讀錨頭位移二次，連續二次測讀的變形量：.

巖石錨桿均小于，砂質土、硬粘性土中錨桿小于時，可施加下一級荷載；

3加、卸荷等級、測讀間隔時間宜按表確定。

表錨桿基本試驗循環加卸荷等級與位移觀測間隔時間

加荷標

準循環

數

預估破壞荷載的百分數(％)

每級加載量

累計加

載量

每級卸載量

第一循環10

第二循環102010

第三循環1020202010

第四循環110

觀測時間

(min)

555555555555

錨桿試驗中出現下列情況之一時可視為破壞，應終止加載：.

1錨頭位移不收斂，錨固體從巖土層中拔出或錨桿從錨固體中拔出；

2錨頭總位移量超過設計允許值；

3土層錨桿試驗中后一級荷載產生的錨頭位移增量，超過上一級荷載位移

增量的2倍。

試驗完成后，應根據試驗數據繪制荷載-位移(sQ?)曲線、荷載-彈性位移

(

e

sQ?)曲線和荷載—塑性位移(

p

sQ?)曲線。

錨桿彈性變形不應小于自由段長度變形計算值的80％，且不應大于自由段長

度與1／2錨固段長度之和的彈性變形計算值。

錨桿極限承載力基本值取破壞荷載前一級的荷載值；在最大試驗荷載作用下

未達到規定的破壞標準時，錨桿極限承載力取最大荷載值為基本值。

當錨桿試驗數量為3根，各根極限承載力值的最大差值小于30％時，取最小

值作為錨桿的極限承載力標準值；若最大差值超過30％，應增加試驗數量，按

95％的保證概率計算錨桿極限承載力標準值。

錨固體與地層間極限粘結強度標準值除以對硬質巖取大值，對軟巖、極軟

巖和土取小值；當試驗的錨固長度與設計長度相同時取小值，反之取大值)為粘

結強度特征值。

基本試驗的鉆孔，應鉆取芯樣進行巖石力學性能試驗。

驗收試驗

錨桿驗收試驗的目的是檢驗施工質量是否達到設計要求。

驗收試驗錨桿的數量取每種類型錨桿總數的5％(自由段位于Ⅰ、Ⅱ或Ⅲ類巖

石內時取總數的3％)，且均不得少于5根。

驗收試驗的錨桿應隨機抽樣。質監、監理、業主或設計單位對質量有疑問的

錨桿也應抽樣作驗收試驗。

試驗荷載值對永久性錨桿為

ys

fA

2

1.1?

；對臨時性錨桿為

ys

fA

2

?

。

前三級荷載可按試驗荷載值的20％施加，以后按10％施加，達到試驗荷載后

觀測10min，然后卸荷到試驗荷載的倍并測出錨頭位移。加載時的測讀時間可

按表確定。

錨桿試驗完成后應繪制錨桿荷載-位移(

sQ?

)曲線圖。

滿足下列條件時，試驗的錨桿為合格：.

1加載到設計荷載后變形穩定；

2符合條規定。

當驗收錨桿不合格時應按錨桿總數的30％重新抽檢；若再有錨桿不合格時應

全數進行檢驗。

錨桿總變形量應滿足設計允許值，且應與地區經驗基本一致。

附錄D錨桿選型

錨錨

固桿

型特

式

征

錨桿類別

材料

錨桿承載

力設計值

(kN)

錨桿長

度

(m)

應力

狀況

備注

土

層

錨

桿

鋼筋(Ⅱ、

Ⅲ級)

＜450

＜16

非預應力

錨桿超長時，

施工安裝難度

較大

鋼絞線

高強鋼絲450～800＞10

預應力

錨桿超長時施

工方便

精軋螺紋

鋼筋

400～800＞10預應力

桿體防腐性

好，施工安裝

方便

巖

層

錨

桿

鋼筋(Ⅱ、

Ⅲ級)

＜450

＜16非預應力

錨桿超長時，

施工安裝難度

較大

鋼絞線

高強鋼絲500～3000＞10

預應力

錨桿超長時施

工方便

精軋螺紋

鋼

筋

400～1100＞10

預應力或

非預應力

桿體防腐性

好，

施工安裝方便

附錄E錨桿材料

錨桿材料可根據錨固工程性質、錨固部位和工程規模等因素，選擇高強度、

低松弛的普通鋼筋、高強精軋螺紋鋼筋、預應力鋼絲或鋼絞線。

錨桿材料的物理力學性能應符合下列規定：.

1采用高強預應力鋼絲時，其力學性能必須符合現行國家標準(預應力混

凝土用鋼絲)GB／T5223的規定；

2采用預應力鋼絞線時，其力學性能必須符合現行國家標準《預應力混凝

土用鋼絞線》GB／T5224的規定，鋼絞線的抗拉、抗壓強度可參照表—1選

取；

3采用高強精軋螺紋鋼筋時，其力學性能應符合表—2及有關專門標準的

規定。

表鋼絞線抗拉、抗壓強度設計值(N／mm2)

種類

抗拉強度設計值

(

y

f或

py

f)

抗壓強度設計值

(

?

y

f

或

?

py

f

)

鋼

絞

線

二股

?

ptk

f

三股

?

ptk

f1720

1170360

七股

?

ptk

f

?

ptk

f18201240

(?

ptk

f1770)

(1200)

?

ptk

f17201170

(?

ptk

f1670)(1130)

(?

ptk

f1570)

(1070)

(?

ptk

f1470)(1000)

表精軋螺紋鋼筋的物理力學性能

級別牌號

公稱直徑

(mm)

屈服強度

s

?

(MPa)

抗拉強度

b

?

(MPa)

伸長率

s

?

(％)

冷彎

540/835

40Si

2

MnV

45SiMnV

18

≥540≥835

≥10

ad5?90°

25

ad6?90°

32

36

≥8ad7?90°

40

735

935K40Si

2

MnV

18

≥735

(≥800)

≥935

(≥980)

≥8

ad5?90°

25ad6?90°

(980)

32

≥735

(≥800)

≥935

(≥980)

≥7ad7?90°

注：.精軋螺紋鋼抗拉強度設計值采用表中屈服強度。

附錄F土質邊坡的靜力平衡法和等值梁法

對板肋式和樁錨式擋墻，當立柱(肋柱和樁)入土深度較小或坡腳土體較軟弱

時，可視立柱下端為自由端，按靜力平衡法計算。當立柱入土深度較大或為巖

層或坡腳土體較堅硬時，可視立柱下端為固定端，按等值粱法計算。

采用靜力平衡法或等值梁計算立柱內力和錨桿水平分力時，應符合下列假

定：.

1采用從上到下的逆作法施工；

2假定上部錨桿施工后開挖下部邊坡時，上部分的錨桿內力保持不變；

3立柱在錨桿處為不動點。

采用靜力平衡法計算時應符合下列規定：.

1錨桿水平分力可按下式計算：.

ai

j

i

pjajaj

HEEH

1

1

?

?

????

(?j1，2，…，n)

式中

aj

H——第j層錨桿水平分力設計值(kN)；

ai

H——第i層錨桿水平分力設計值(kN)；

aj

E——擋墻后主動土壓力合力設計值(kN)；

pj

E——坡腳地面以下擋墻前被動土壓力合力設計值(立柱在坡腳地面以

下巖土層內的被動側向壓力)(kN)；

n——沿邊坡高度范圍內設置的錨桿總層數。

2最小入土深度

min

D可按下式計算確定：.

0

1

????

?

aiaiK

n

i

naKPK

aHaEbE式中

aK

E——擋墻后主動土壓

力合力標準值(kN)；

pk

E——擋墻前被動土壓力合力標準值(kN)；

aiK

H——第i層錨桿水平合力標準值(kN)；

n

a——

aK

E作用點到

anK

H作用點的距離(m)；

b——

pK

E作用點到

anK

H作用點的距離(m)；

ai

a——

aiK

H作用點到

anK

H作用點的距離(m)。

3立柱入土深度可按下式計算：.

min

DD??式中?——增大系數，對一、二、三級邊坡分別

為、，；

D——立柱入土深度(m)；

min

D——擋墻最低一排錨桿設置后，開挖高度為邊坡高度時立柱的

最小入土深度(m)。

4立柱的內力可根據錨固力和作用于支護結構上側壓力按常規方法計

算。

采用等值梁法計算時應符合下列規定：.

1坡腳地面以下立柱反彎點到坡腳地面的距離

n

Y可按下式計算：.

0??

pKaK

ee式中e~K--擋墻后主動土壓力標準值(kN／m)；

epK--擋墻前被動土壓力標準值(kN／m)。

2第／層錨桿的水平分力可按下式計算：.

aj

aiai

j

i

jaj

aja

aHaE

H

??

?

?

?

1

1(

?j

1，2，…，n)

式中

j

a——作用點到反彎點的距離(m)；

aj

a——

aj

H作用點到反彎點的距離(m)；

ai

a——

ai

H作用點到反彎點的距離(m)。

3立柱的最小人土深度

min

D可按下式計算確定：.

min

D=

n

Y+

n

t

n

t=

?

?

?

?

n

i

aiKaK

pK

HE

bE

1

式中b——

pK

E作用點到反彎點的距離(m)。

4立柱設計嵌入深度可按式計算。

5立柱的內力可根據錨固力和作用于支護結構上的側壓力

按常規方法計算。

計算擋墻后側向壓力時，在坡腳地面以上部分計算寬度應取立柱間的水平距

離，在坡腳地面以下部分計算寬度對肋柱取b+(其中b為肋柱寬度)，對樁取

D十(其中D為樁直徑)。

擋墻前坡腳地面以下被動壓力，應考慮墻前巖土層穩定性、地面是否無限等

情況，按當地工程經驗折減使用。

附錄G本規范用詞說明

為便于在執行本規范條文時區別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如

下：.

1表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：.

正面詞采用“必須”；反面詞采用“嚴禁”。

2表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的用詞：.

正面詞采用“應”；反面詞采用“不應”或“不得”。

3表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：.

正面詞采用“宜”或“可”；反面詞采用“不宜”。

條文中指明必須按其他標準、規范執行的寫法為“按……執行”或“應符

合……的規定”。

中華人民共和國國家標準

GB50330——2002

建筑邊坡工程技術規范條文說明

目次

1總則

3基本規定

建筑邊坡類型

邊坡工程安全等級

設計原則

一般規定

坡頂有重要建(構)筑物的邊坡工程設計

4邊坡工程勘察

一般規定

邊坡勘察

氣象、水文和水文地質條件

危巖崩塌勘察

邊坡力學參數

5邊坡穩定性評價

一般規定

邊坡穩定性分析

邊坡穩定性評價

6邊坡支護結構上的側向巖土壓力

一般規定

側向土壓力

側向巖石壓力

側向巖土壓力的修正

7錨桿(索)

一般規定

設計計算

原材料

構造設計

8錨桿(索)擋墻支護

一般規定

設計計算

構造設計

施工

9巖石錨噴支護

一般規定

設計計算

構造設計

施工

10重力式擋墻

一般規定

設計計算

構造設計

施工

11扶壁式擋墻

一般規定

設計計算

構造設計

施工

12坡率法

一般規定

設計計算

構造設計

13滑坡、危巖和崩塌防治

滑坡防治

危巖和崩塌防治

14邊坡變形控制

一般規定

控制邊坡變形的技術措施

15邊坡工程施工

一般規定

施工組織設計

信息施工法

爆破施工

1總則

山區建筑邊坡支護技術，涉及工程地質、水文地質、巖土力學、支護結構、

錨固技術、施工及監測等多門學科，邊坡支護理論及技術發展也較快。但因勘

察、設計、施工不當，已建的邊坡工程中時有垮塌事故和浪費現象，造成國家

和人民生命財產嚴重損失，同時遺留了一些安全度、耐久性及抗震性能低的邊

坡支護結構物。制定本規范的主要目的是使建筑邊坡工程技術標準化，符合技

術先進、經濟合理、安全適用、確保質量、保護環境的要求，以保障建筑邊坡

工程建設健康發展。

本規范適用于建(構)筑物或市政工程開挖和填方形成的人工切坡，以及破壞

后危及建(構)筑物安全的自然邊坡、滑坡、危巖的支護設計。用于巖石基坑

時，應按臨時性邊坡設計，其安全度、耐久性和有關構造可作相應調整。

本規范適用于巖質邊坡及非軟土類邊坡。軟土邊坡有關抗隆起、抗滲

流、邊坡穩定、錨固技術、地下水處理、結構選型等是較特殊的問題，應按現

行有關規范執行。

本條中巖質建筑邊坡應用高度確定為30m、土質建筑邊坡確定為15m，主要考

慮到超過以上高度的邊坡工程實例較少、工程經驗不十分充足。超過以上高度

的超高邊坡支護設計，可參考本規范的原則作特殊設計。

邊坡支護是一門綜合性學科和邊緣性強的工程技術，本規范難以全面反映地

質勘察、地基及基礎、鋼筋混凝土結構及抗震設計等技術。因此，本條規定除

遵守本規范外，尚應符合國家現行有關標準的規定。

3基本規定

建筑邊坡類型

土與巖石不僅在力學參數值上存在很大的差異，其破壞模式、設計及計算方

法等也有很大的差別，將邊坡分為巖質邊坡與土質邊坡是必要的。

巖質邊坡破壞型式的確定是邊坡支護設計的基礎。眾所周知，不同的破壞型

式應采用不同的支護設計。本規范宏觀地將巖質邊坡破壞形式確定為滑移型與

崩塌型兩大類。實際上這兩類破壞型式是難以截然劃分的，故支護設計中不能

生般硬套，而應根據實際情況進行設計。

邊坡巖體分類是邊坡工程勘察的非常重要的內容，是支護設計的基礎。本規

范從巖體力學觀點出發，強調結構面的控制作用，對邊坡巖體進行側重穩定性

的分類。建筑邊坡高度一般不大于50m，在50m高的巖體自重作用下是不可能

將中、微風化的軟巖、較軟巖、較硬巖及硬巖剪斷的。也就是說中、微風化巖

石的強度不是構成影響邊坡穩定的重要因素，所以未將巖石強度指標作為分類

的判定條件。

本條規定既考慮了安全又挖掘了潛力。

邊坡工程安全等級

邊坡工程安全等級是支護工程設計、施工中根據不同的地質環境條件及工程

具體情況加以區別對待的重要標準。本條提出邊坡安全等級分類的原則，除根

據《建筑結構可靠度設計統一標準》按破壞后果嚴重性分為很嚴重、嚴重、不

嚴重外，尚考慮了邊坡穩定性因素(巖土類別和坡高)。從邊坡工程事故原因分

析看，高度大、穩定性差的邊坡(土質軟弱、滑坡區、外傾軟弱結構面發育的邊

坡等)發生事故的概率較高，破壞后果也較嚴重，因此本條將穩定性很差的、坡

高較大的邊坡均劃人一級邊坡。

本條提出邊坡塌滑區對土質邊坡按45十?／2考慮，對巖質邊坡按條考慮，

作為坡頂有重要建(構)筑物時確定邊坡工程安全等級的條件，也是邊坡側壓力

計算理論最大值時邊坡滑裂面以外區域，并非巖土邊坡穩定角以外的區域。例

如砂土的穩定角為?。

設計原則

為保證支護結構的耐久性和防腐性達到正常使用極限狀態功能的要求，需要

進行抗裂計算的支護結構的鋼筋混凝土構件的構造和抗裂應按現行有關規定執

行。錨桿是承受高應力的受拉構件，其錨固砂漿的裂縫開展較大，計算一般難

以滿足規范要求，設計中應采取嚴格的防腐構造措施，保證錨桿的耐久性。

邊坡工程設計的荷載組合，應按照《建筑結構荷載規范》與(建筑結構可靠度

設計統一標準》執行，根據邊坡工程結構受力特點，本規范采用了以下組合：.

1按支護結構承載力極限狀態設計時，荷載效應組合應為承載能力極限狀

態的基本組合；

2邊坡變形驗算時，僅考慮荷載的長期組合，不考慮偶然荷載的作用；

3邊坡穩定驗算時，考慮邊坡支護結構承受橫向荷載為主的特點，采用短

期荷載組合。

本規范與國家現行建筑地基基礎設計規范的基本精神同步，涉及地基承載

力和錨固體計算部分采用特征值(類同容許值)的概念，支護結構和錨筋及錨固

設計與現行有關規范中上部結構一致，采用極限狀態法。

建筑邊坡抗震設防的必要性成為工程界的統一認識。城市中建筑邊坡一旦破

壞將直接危及到相鄰的建筑，后果極為嚴重，因此抗震設防的建筑邊坡與建筑

物的基礎同樣重要。本條提出在邊坡設計中應考慮抗震構造要求，其構造應滿

足現行《抗震設計規范》中對梁的相應要求，當立柱豎向附加荷載較大時，尚

應滿足對柱的相應要求。

對邊坡變形有較高要求的邊坡工程，主要有以下幾類：.

1重要建(構)筑物基礎位于邊坡塌滑區；

2建(構)筑物主體結構對地基變形敏感，不允許地基有較大變形時；

3預估變形值較大、設計需要控制變形的高大土質邊坡。

影響邊坡及支護結構變形的因素復雜，工程條件繁多，目前尚無實用的理

論計算方法可用于工程實踐。本規范關于錨桿的變形計算，也只是近似的簡化

計算。在工程設計中，為保證上述類型的一級邊坡滿足正常使用極限狀態條

件，主要依據設計經驗和工程類比及按本規范14章采用控制性措施解決。

當坡頂荷載較大(如建筑荷載等)、土質較軟、地下水發育時邊坡尚應進行

地下水控制驗算、坡底隆起、穩定性及滲流穩定性驗算，方法可按國家現行有

關規范執行。

由于施工爆破、雨水浸蝕及支護不及時等因素影響，施工期邊坡塌方事故

發生率較高，本條強調施工期各不利工況應作驗算，施工組織設計應充分重

視。

一般規定

動態設計法是本規范邊坡支護設計的基本原則。當地質勘察參數難以準確確

定、設計理論和方法帶有經驗性和類比性時，根據施工中反饋的信息和監控資

料完善設計，是一種客觀求實、準確安全的設計方法，可以達到以下效果：.

1避免勘察結論失誤。山區地質情況復雜、多變，受多種因素制約，地質

勘察資料準確性的保證率較低，勘察主要結論失誤造成邊坡工程失敗的現象不

乏其例。因此規定地質情況復雜的一級邊坡在施工開挖中補充“施工勘察”，

收集地質資料，查對核實原地質勘察結論。這樣可有效避免勘察結論失誤而造

成工程事故。

2設計者掌握施工開挖反映的真實地質特征、邊坡變形量、應力測定值

等，對原設計作校核和補充、完善設計，確保工程安全，設計合理。

3邊坡變形和應力監測資料是加快施工速度或排危應急搶險，確保工程安

全施工的重要依據。

4有利于積累工程經驗，總結和發展邊坡工程支護技術。

綜合考慮場地地質條件、邊坡重要性及安全等級、施工可行性及經濟性、選

擇合理的支護設計方案是設計成功的關鍵。為便于確定設計方案，本條介紹了

工程中常用的邊坡支護型式。

建筑邊坡場地有無不良地質現象是建筑物及建筑邊坡選址首先必須考慮的重

大問題。顯然在滑坡、危巖及泥石流規模大、破壞后果嚴重、難以處理的地段

規劃建筑場地是難以滿足安全可靠、經濟合理的原則的，何況自然災害的發生

也往往不以人們的意志為轉移。因此在規模大、難以處理的、破壞后果很嚴重

的滑坡、危巖、泥石流及斷層破碎帶地區不應修筑建筑邊坡。

穩定性較差的高大邊坡，采用后仰放坡或分階放坡方案，有利于減小側壓

力，提高施工期的安全和降低施工難度。

當邊坡坡體內及支護結構基礎下洞室(人防洞室或天然溶洞)密集時，可能造

成邊坡工程施工期塌方或支護結構變形過大，已有不少工程教訓，設計時應引

起充分重視。

本條所指的“新結構、新技術”是指尚未被規范和有關文件認可的新結構、

新技術。對工程中出現超過規范應用范圍的重大技術難題，新結構、新技術的

合理推廣應用以及嚴重事故的正確處理，采用專門技術論證的方式可達到技術

先進、確保質量、安全經濟的良好效果。重慶、廣州和上海等地區在主管部門

領導下，采用專家技術論證方式在解決重大邊坡工程技術難題和減少工程事故

方面已取得良好效果。因此本規范推薦專門論證作法。

坡頂有重要建(構)筑物的邊坡工程設計

坡頂建筑物基礎與邊坡支護結構的相互作用主要考慮建筑荷載傳給支護結構

對邊坡穩定的影響，以及因邊坡臨空狀使建筑物地基側向約束減小后地基承載

力相應降低及新施工的建筑基礎和施工開挖期對邊坡原有水系產生的不利影

響。

在已有建筑物的相鄰處開挖邊坡，目前已有不少成功的工程實例，但危及建

筑物安全的事故也時有發生。建筑物的基礎與支護結構之間距離越近，事故發

生的可能性越大，危害性越大。本條規定的目的是盡可能保證建筑物基礎與支

護結構間較合理的安全距離，減少邊坡工程事故發生的可能性。確因工程需要

時，但應采取相應措施確保勘察、設計和施工的可靠性。不應出現因新開挖邊

坡使原穩定的建筑基礎置于穩定性極差的臨空狀外傾軟弱結構面的巖體和穩定

性極差的土質邊坡塌滑區外邊緣，造成高風險的邊坡工程。

當坡頂建筑物基礎位于邊坡塌滑區，建筑物基礎傳來的垂直荷載、水平荷載

及彎距部分作用于支護結構時，邊坡支護結構強度、整體穩定和變形驗算均應

根據工程具體情況，考慮建筑物傳來的荷載對邊坡支護結構的作用。其中建筑

水平荷載對邊坡支護結構作用的定性及定量近視估算，可根據基礎方案、構造

作法、荷載大小、基礎到邊坡的距離、邊坡巖土體性狀等因素確定。建筑物傳

來的水平荷載由基礎抗側力、地基摩擦力及基礎與邊坡間坡體巖土抗力承擔，

當水平作用力大于上述抗力之和時由支護結構承擔不平衡的水平力。

本條強調坡頂建(構)筑物基礎荷載作用在邊坡外邊緣時除應計算邊坡整體穩

定外，尚應進行地基局部穩定性驗算。

4邊坡工程勘察

一般規定

為給邊坡治理提供充分的依據，以達到安全、合理的整治邊坡的目的，對邊

坡(特別是一些高邊坡或破壞后果嚴重的邊坡)進行專門性的巖土工程勘察是十

分必要的。

當某邊坡作為主體建筑的環境時要求進行專門性的邊坡勘察，往往是不現

實的，此時對于二、三級邊坡也可結合對主體建筑場地勘察一并進行。巖土體

的變異性一般都比較大，對于復雜的巖土邊坡很難在一次勘察中就將主要的巖

土工程問題全部查明；而且對于一些大型邊坡，設計往往也是分階段進行的。

分階段勘察是根據國家基本建設委員會(73)建革字第308號文精神，并考慮與

設計工作相適應和我國的長期習慣作法。

當地質環境條件復雜時，巖土差異性就表現得更加突出，往往即使進行了

初勘、詳勘還不能準確的查明某些重要的巖土工程問題，這時進行施工勘察就

很重要了。

建筑邊坡的勘察范圍理應包括可能對建(構)筑物有潛在安全影響的區域。但

以往多數勘察單位在專門性的邊坡勘察中也常常是范圍偏小，將勘察范圍局限

在指定的邊坡范圍之內。

勘察孔進入穩定層的深度的確定，主要依據查明支護結構持力層性狀，并

避免在坡腳(或溝心)出現判層錯誤(將巨塊石誤判為基巖)等。

本條是對邊坡勘察提出的理應做到的最基本要求。

監測工作的重要性是不言而喻的，尤其是對建筑而言，它是預防地質災害的

重要手段之一。以往由于多種原因對監測工作重視不夠，產生突發性災害的事

例也是屢見不鮮的。因而規范特別強調要對地質環境條件復雜的工程安全等級

為一級的邊坡在勘察過程中應進行監測。

眾所周知，水對邊坡工程的危害是很大的，因而掌握地下水隨季節的變化

規律和最高水位等有關水文地質資料對邊坡治理是很有必要的。對位于水體附

近或地下水發育等地段的邊坡工程宜進行長期觀測，至少應觀測一個水文年。

不同土質、不同工況下，土的抗剪強度是不同的。所以土的抗剪強度指標應

根據土質條件和工程實際情況確定。如土坡處于穩定狀態，土的抗剪強度指標

就應用抗剪斷強度進行適當折減，若已經滑動則應采用殘余抗剪強度；若土坡

處于飽水狀態，應用飽和狀態下抗剪強度值等。

邊坡勘察

是對邊坡勘察工作的具體要求，也是最基本要求。

是對邊坡勘察中勘探工作的具體要求，邊坡(含基坑邊坡)勘察的重點之一是

查明巖土體的性狀。對巖質邊坡而言，是查明邊坡巖體中結構面的發育性狀。

用單一的直孔往往難以達到預期效果，采用多種手段，特別是斜孔、井槽、探

槽對于查明陡傾結構是非常有效的。

邊坡的破壞主要是重力作用下的一種地質現象其破壞方式主要是沿垂直于

邊坡方向的滑移失穩，故而勘察線應沿垂直邊坡布置。

表中勘探線、點間距是以能滿足查明邊坡地質環境條件需要而確定的。

本規范采用概率理論對測試數據進行處理，根據概率理論，最小數據量n由

?/rnt

p

???確定。式中

p

t為t分布的系數值，與置信水平戶。和自由度

(1?n)有關。一般土體的性質指標變異性多為變異性很低一低，要較之巖體

(變異性多為低一中等)為低。故土體6個測試數據(測試單值)基本能滿足置信

概率

s

P=時的精度要求，而巖體則需9個測試數據(測試單值)才能達到置信概

率

s

P=時的精度要求。由于巖石三軸剪試驗費用較高等原因，所以工作中可以

根據地區經驗確定巖體的

C

、?值并應用測試資料作校核。

巖石(體)作為一種材料，具有在靜載作用下隨時間推移而出現強度降低的

“蠕變效應”(或稱“流變效應”)。巖石(體)流變試驗在我國(特別是建筑邊

坡)進行得不是很多。根據研究資料表明，長期強度一般為平均標準強度的

80％左右。對于一些有特殊要求的巖質邊坡，從安全、經濟的角度出發，進行

“巖體流變”試驗是必要的。

該兩條是對邊坡巖土體及環境保護的基本要求。

氣象、水文和水文地質條件

大量的建筑邊坡失穩事故的發生，無不說明了雨季、暴雨過程、地表徑流及

地下水對建筑邊坡穩定性的重大影響，所以建筑邊坡的工程勘察應滿足各類建

筑邊坡的支護設計與施工的要求，并開展進一步專門必要的分析評價工作，因

此提供完整的氣象、水文及水文地質條件資料，并分析其對建筑邊坡穩定性的

作用與影響是非常重要的。

必要的水文地質參數是邊坡穩定性評價、預測及排水系統設計所必需的，為

獲取水文地質參數而進行的現場試驗必須在確保邊坡穩定的前提下進行。

本條要求在邊坡的巖土勘察或專門的水文地質勘察中，對邊坡巖土體或可能

的支護結構由于地下水產生的侵蝕、礦物成分改變等物理、化學影響及影響程

度進行調查研究與評價。另外，本條特別強調了雨季和暴雨過程的影響。對一

級邊坡或建筑邊坡治理條件許可時，可開展降雨滲入對建筑邊坡穩定性影響研

究工作。

危巖崩塌勘察

在丘陵、山區選擇場址和考慮建筑總平面布置時，首先必須判定山體的穩定

性，查明是否存在產生危巖崩塌的條件。實踐證明，這些問題如不在選擇場址

或可行性研究中及時發現和解決，會給經濟建設造成巨大損失。因此，規范規

定危巖崩塌勘察應在可行性研究或初步勘察階段進行。工作中除應查明產生崩

塌的條件及規模、類型、范圍，預測其發展趨勢，對崩塌區作為建筑場地的適

宜性作出判斷外，尚應根據危巖崩塌產生的機制有針對性地提出防治建議。

、、危巖崩塌勘察區的主要工作手段是工程地質測繪。工作中應著重分析，

研究形成崩塌的基本條件，判斷產生崩塌的可能性及其類型、規模、范圍。預

測發展趨勢，對可能發生崩塌的時間、規模方向、途徑、危害范圍做出預測，

為防治工程提供準確的工程勘察資料(含必要的設計參數)并提出防治方案。

不同破壞型式的危巖其支護方式是不同的。因而勘察中應按單個危巖確定危

巖的破壞型式、進行穩定性評價，提供有關圖件(平面圖、剖面圖或實體投影

圖)、提出支護建議。

邊坡力學參數

巖土性質指標(包括結構面的抗剪強度指標)應通過測試確定。但當前并非所

有工程均能做到。由于巖體(特別是結構面)的現場剪切試驗費用較高、試驗時

間較長、試驗比較困難等原因，規范參照《工程巖體分級標準》GB50218—94

表并結合國內一些測試數據、研究成果及工程經驗提出表及表供工程勘察設計

人員使用。對破壞后果嚴重的一級巖質邊坡應作測試。

巖石標準值是對測試值進行誤差修正后得到反映巖石特點的值。由于巖體中

或多或少都有結構面存在，其強度要低于巖石的強度。當前不少勘察單位采用

水利水電系統的經驗，不加區分地將巖石的粘聚力c乘以，內摩擦系數(tg?)

乘以作為巖體的c、?。根據長江科學院重慶巖基研究中心等所作大量現場試

驗表明，巖石與巖體(尤其是較完整的巖體)的內摩擦角相差很微，而粘聚力

‘則變化較大。規范給出可供選用的系數。一般情況下粘聚力可取中小值，內

摩擦角可取中高值。

巖體等效內摩擦角是考慮粘聚力在內的假想的“內摩擦角”，也稱似內摩擦

角或綜合內摩擦角。可根據經驗確定，也可由公式計算確定。常用的計算公式

有多種，規范推薦以下公式是其中一種簡便的公

式。等效內摩擦角的計算公式推導如下：.

ctg?????,或

d

tg????

則???

?

??cos/2hctg

c

tgtg

d

????

即)cos/2(????hctgarctg

d

??

式中

?

——剪應力；

?

——正應力；

?——巖體破裂角，為45°+

2/?。

巖體等效內摩擦角yd在工程中應用較廣，也為廣

大工程技術人員所接受。可用來判斷邊坡的整體穩

定性：.當邊坡巖體處于極限平衡狀態時，即下滑

力等于抗滑力

d

tgGcLtgGG?????coscossin???

則：.

d

tgtg???

故當

d

???時邊坡整體穩定，反之則不穩定。

由圖知，只有A點才真正能代表等效內摩擦角。當正應力增大(如在邊坡上

堆載或邊坡高度加高)則不安全，正應力減小(如在邊坡上減載或邊坡高度減低)

則偏于安全。故在使用等效內摩擦角時，常常是將邊坡最大高度作為計算高度

來確定正應力

?

。

表是根據大量邊坡工程總結出的經驗值，各地應在工程中不斷積累經驗。

需要說明的是：

.1)等效內摩擦角應用巖體c、?值計算確定；

2)由于邊坡巖體的不均一性等，一般情況下，等效內摩擦角的計算邊坡

高度不宜超過15m；不得超過25m;

3)考慮巖體的“流變效應”，計算出的等效內摩擦角尚應進行適當折

減。

按照不同的工況選擇不同的抗剪強度指標是為了使計算結果更加接近客觀實

際。

5邊坡穩定性評價

一般規定

施工期存在不利工況的邊坡系指在建筑和邊坡加固措施尚未完成的施工階段

可能出現顯著變形或破壞的邊坡。對于這些邊坡，應對施工期不利工況條件下

的邊坡穩定性做出評價。

工程地質類比方法主要是依據工程經驗和工程地質學分析方法，按照坡體介

質、結構及其他條件的類比，進行邊坡破壞類型及穩定性狀態的定性判斷。

邊坡穩定性評價應包括下列內容：.

1邊坡穩定性狀態的定性判斷；

2邊坡穩定性計算；

3邊坡穩定性綜合評價；

4邊坡穩定性發展趨勢分析。

邊坡穩定性分析

邊坡穩定性分析應遵循以定性分析為基礎，以定量計算為重要輔助手段，進

行綜合評價的原則。因此，根據工程地質條件、可能的破壞模式以及已經出現

的變形破壞跡象對邊坡的穩定性狀態做出定性判斷，并對其穩定性趨勢做出估

計，是邊坡穩定性分析的重要內容。

根據已經出現的變形破壞跡象對邊坡穩定性狀態做出定性判斷時，應十分

重視坡體后緣可能出現的微小張裂現象，并結合坡體可能的破壞模式對其成因

作細致分析。若坡體側邊出現斜列裂縫，或在坡體中下部出現剪出或隆起變形

時，可做出不穩定的判斷。

巖質邊坡穩定性計算時，在發育3組以上結構面，且不存在優勢外傾結構面

組的條件下，可以認為巖體為各向同性介質，在斜坡規模相對較大時，其破壞

通常按近似圓弧滑面發生，宜采用圓弧滑動面條分法計算。對邊坡規模較小、

結構面組合關系較復雜的塊體滑動破壞，采用赤平極射投影法及實體比例投影

法較為方便。

本條推薦的計算方法為不平衡推力傳遞法，計算中應注意如下可能出現的問

題：.

1當滑面形狀不規則，局部凸起而使滑體較薄時，宜考慮從凸起部位剪出

的可能性，可進行分段計算；

2由于不平衡推力傳遞法的計算穩定系數實際上是滑坡最前部條塊的穩定

系數，若最前部條塊劃分過小，在后部傳遞力不大時，邊坡穩定系數將顯著地

受該條塊形狀和滑面角度影響而不能客觀地反映邊坡整體穩定性狀態。因此，

在計算條塊劃分時，不宜將最下部條塊分得太小；

3當滑體前部滑面較緩，或出現反傾段時，自后部傳遞來的下滑力和抗滑

力較小，而前部條塊下滑力可能出現負值而使邊坡穩定系數為負值，此時應視

邊坡為穩定狀態；當最前部條塊穩定系數不能較好地反映邊坡整體穩定性時，

可采用倒數第二條塊的穩定性系數，或最前部2個條塊穩定系數的平均值。

邊坡地下水動水壓力的嚴格計算應以流網為基礎。但是，繪制流網通常是較

困難的。考慮到用邊坡中地下水位線與計算條塊底面傾角的平均值作為地下水

動水壓力的作用方向具有可操作性，且可能造成的誤差不會太大，因此可以采

用第規定的方法。

邊坡穩定性評價

邊坡穩定安全系數因所采用的計算方法不同，計算結果存在一定差別，通常

圓弧法計算結果較平面滑動法和折線滑動法偏低。因此在依據計算穩定安全系

數評價邊坡穩定性狀態時，評價標準應根據所采用的計算方法按表分類取值。

地質條件特殊的邊坡，是指邊坡高度較大或地質條件十分復雜的邊坡，其穩定

安全系數標準可按本規范表的標準適當提高。

6邊坡支護結構上的側向巖土壓力

一般規定

當前，國內外對土壓力的計算都采用著名的庫侖公式與朗金公式，但上述公

式基于極限平衡理論，要求支護結構發生一定的側向變形。若擋墻的側向變形

條件不符合主動、靜止或被動極限平衡狀態條件時則需對側向巖土壓力進行修

正，其修正系數可依據經驗確定。

土質邊坡的土壓力計算應考慮如下因素：.

1土的物理力學性質(重力密度、抗剪強度、墻與土之間的摩擦系數等)；

2土的應力歷史和應力路徑；

3支護結構相對土體位移的方向、大小；

4地面坡度、地面超載和鄰近基礎荷載；

5地震荷載；

6地下水位及其變化；

7溫差、沉降、固結的影響；

8支護結構類型及剛度；

9邊坡與基坑的施工方法和順序。

巖質邊坡的巖石壓力計算應考慮如下因素：.

1巖體的物理力學性質(重力密度、巖石的抗剪強度和結構面的抗剪強

度)；

2邊坡巖體類別(包括巖體結構類型、巖石強度、巖體完整性、地表水浸

蝕和地下水狀況、巖體結構面產狀、傾向坡外結構面的結合程度等)；

3巖體內單個軟弱結構面的數量、產狀、布置形式及抗剪強度；

4支護結構相對巖體位移的方向與大小；

5地面坡度、地面超載和鄰近基礎荷載；

6地震荷載；

7支護結構類型及剛度；

8巖石邊坡與基坑的施工方法與順序。

側向土壓力

按經典土壓力理論計算靜止土壓力、主動與被動土壓力。本條規定主動土壓

力可用庫侖公式與朗金公式，被動土壓力采用朗肯公式。一般認為，庫侖公式

計算主動土壓力比較接近實際，但計算被動土壓力誤差較大；朗肯公式計算主

動土壓力偏于保守，但算被動土壓力反而偏小。建議實際應用中，用庫侖公式

計算主動土壓力，用朗肯公式計算被動土壓力。

采用水土分算還是水土合算，是當前有爭議的問題。一般認為，對砂土與粉

土采用水土分算，粘性土采用水土合算。水土分算時采用有效應力抗剪強度；

水土合算時采用總應力抗剪強度。對正常固結土，一般以室內自重固結下不排

水指標求主動土壓力；以不固結不排水指標求被動土壓力。

本條主動土壓力是按擋墻后有較陡的穩定巖石坡情況下導出的。設計中應當

注意，錨桿應穿過表面強風化與十分破碎的巖體，使錨固區落在穩定的巖體

中。

陡傾的巖層上的淺層土體十分容易沿巖層面滑落，而成為當前一種多發的

滑坡災害。因而穩定巖石坡面與填土間的摩擦角取值十分謹慎。本條中提出的

建議值是經驗值，設計者根據地區工程經驗確定。

本條提出的一些特殊情況下的土壓力計算公式，是依據土壓力理論結合經驗

而確定的半經驗公式。

側向巖石壓力

由實驗室測得的巖塊泊松比是巖石的泊松比，而不是巖體的泊松比，因而由

此算得的是靜止巖石側壓力系數。巖質邊坡靜止側壓力系數應按條修正。

巖體與土體不同，滑裂角為外傾結構面傾角，因而由此推出的巖石壓力公式

與庫侖公式不同，當滑裂角

45??°+

2/?時式即為庫侖公式。當巖體無明顯

結構面時或為破碎、散體巖體時?角取

45

°+

2/?

有些巖體中存在外傾的軟弱結構面，即使結構面傾角很小，仍可能產生四面

楔體滑落，對滑落體的大小按當地實際情況確定。滑落體的穩定分析采用力多

邊形法驗算。

本條給出滑移型巖質邊坡各種條件下的側向巖石壓力計算方法，以及邊坡側

壓力和破裂角設計取值原則。

側向巖土壓力的修正

當坡肩有建筑物，擋墻的變形量較大時，將危及建筑物的安全及正常使用。

為使邊坡的變形量控制在允許范圍內，根據建筑物基礎與邊坡外邊緣的關系采

用表中的巖土側壓力修正值，其目的是使邊坡僅發生較小變形，這樣能保證坡

頂建筑物的安全及正常使用。

巖質邊坡修正靜止巖石壓力

?

0

E

為靜止巖石側壓力

0

E乘以折減系數

1

?。

由于巖質邊坡開挖后產生微小變形時應力釋放很快，并且巖體中結構面和裂隙

也會造成靜止巖石壓力降低，工程中不存在理論上的靜止側壓力，因此巖質邊

坡靜止側壓力應進行修正。按表折減后的巖石靜止側壓力約為1／2

a

EE?

0

(），其中巖石強度高、完整性好的I類巖質邊坡折減較多，而Ⅱ類巖

質邊坡折減較少。

7錨桿(索)

一般規定

錨桿是一種受拉結構體系，鋼拉桿、外錨頭、灌漿體、防腐層、套管和聯接

器及內錨頭等組成。錨桿擋墻是由錨桿和鋼筋混凝土肋柱及擋板組成的支擋結

構物，它依靠錨固于穩定巖土層內錨桿的抗拔力平衡擋板處的土壓力。近年

來，錨桿技術發展迅速，在邊坡支護、危巖錨定、滑坡整治、洞室加固及高層

建筑基礎錨固等工程中廣泛應用，具有實用、安全、經濟的特點。

當坡頂邊緣附近有重要建(構)筑物時，一般不允許支護結構發生較大變形，

此時采用預應力錨桿能有效控制支護結構及邊坡的變形量，有利于建(構)筑物

的安全。

對施工期穩定性較差的邊坡，采用預應力錨桿減少變形同時增加邊坡滑裂

面上的正應力及阻滑力，有利于邊坡的穩定。

設計計算

錨桿設計宜先按式計算所用錨桿鋼筋的截面積，然后再用選定的錨桿鋼筋面

積按式和式確定錨固長度

a

l，

錨桿桿體與錨固體材料之間的錨固力一般高于錨固體與土層間的錨固力，

因此土層錨桿錨固段長度計算結果一般均為控制。

極軟巖和軟質巖中的錨固破壞一般發生于錨固體與巖層間，硬質巖中的錨

固端破壞可發生在錨桿桿體與錨固體材料之間，因此巖石錨桿錨固段長度應分

別按式和，4計算，取其中大值。