竹笆片

5#樓2.8米懸挑梁板支模方案

1、編制依據及說明

懸挑梁板的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規

范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建

筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB

50017-2003)、《建筑施工模板安全技術規范》(JGJ162-2008)等規范編

制。

根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到

完全保證。為此計算中還參考了《施工技術》2002（3）：《扣件式

鋼管模板高支撐架設計和使用安全》中的部分內容。

2、工程概況

中國合肥農產品兒童朗誦 國際物流園5#、6#樓施工3標段工程，5#樓為6

層框架結構商業樓。本工程的重點和難點之一為6層頂板外懸挑距離

較大。5#樓北側在6層頂位置梁板往外懸挑2.8米，邊梁尺寸為200

600，徑向懸挑梁為變截面梁截面由300800漸變為300600；

5#樓西側六層頂往外懸挑1.9米，外掛邊梁為200600，徑向懸挑梁

截面為變截面梁外挑截面由300800漸變為300600，邊梁尺寸為

200600。

3、施工計劃

3.1、材料要求及使用計劃

方案中選用的各種建筑材料必須有出廠合格證明,應符合國家及

主管部門頒發的產品標準,并符合方案要求。

3.1.1鋼管

立桿、斜桿、橫桿均采用483.0普通焊接鋼管，鋼管必須有

出廠合格證，兩端切口需平直，不得有斜口、毛口、卷口等現象，更

不得使用銹蝕、彎曲、壓扁、裂縫的鋼管?？奂谑褂们氨仨氝M行檢

查、保養，不得有變形、滑絲裂縫以及其它不允許的缺陷，扣件要有

出廠合格證。

3.1.2模板

采用優質18mm厚膠合板，50100木枋，要求大面尺寸一致，

小面不變形、無死節、無斷裂。安全網必須有出廠合格證和深圳市安

監站頒發的準用證，不得使用已經腐爛或破損嚴重的安全網，當對其

質量有懷疑時，要做沖切破壞試驗。腳手板采用新竹笆片。

3.1.3型鋼、鋼板

本工程采用16號標準工字鋼進行懸挑，483.0普通焊接鋼

管進行支撐。電焊條采用E43型焊條，焊條必須具有出廠質量證明書。

如須改動焊條型號，必須征得編制人的同意。嚴禁使用過期、藥皮脫

落、焊芯生銹的焊條。焊接前將焊條進行烘焙處理。所有焊縫均為二

級焊縫。標準鋼扣件，12對拉螺桿。將膠合板與方木料按施工

圖設計的構件尺寸制作成型。

3.2、主要機具設備使用計劃

塔吊、電焊機、錘子、活動扳手、撬棍、電鉆、水平尺、線墜、

電鋸等。

3.3、施工進度計劃

5#樓北、西側6層懸挑，采用在六層開始懸挑，五層頂施工時

放置預埋件（壓環及定位鋼筋）；

在布置工字鋼前，預先將483.0普通焊接鋼管進行下料和焊

接加強筋，以便卡住現澆樓地面。

4、計算書

4.1截面為300800的徑向懸挑梁計算條件：

（1）梁截面取300800，支架小橫檔檔距按1200考慮，沿梁方

向為@800，梁底加設1根立桿（支撐在工字鋼上）；

（2）砼塌落度20cm，砼容量=24KN/m3，入模溫度15?C；

（3）振搗砼時產生荷載標準值為4.0KN/m2。

（4）底模自重荷載取0.5KN/m2

1.2.1.2荷載收集：

底模自重：0.50.3=0.15KN/m

砼自重：240.30.8=5.76KN/m

鋼筋自重：1.50.30.8=0.36KN/m

振搗砼荷載標準值：4.00.3=1.2KN/m

組合：q1=1.2（0.15+5.76+0.36）+1.41.2=9.204KN/m

q2=1.2（0.15+5.76+0.36）=7.524KN/m

1.2.1.3底模驗算

按簡支梁計算，梁底鋪3塊通長50100木方料。

（1）抗彎驗算

M=0.1259.2040.82=0.74KN.m

=框架圖怎么畫 M/W=1.1511066/5010023=2.96N/mm2<13N/mm2（滿足）

（2）撓度驗算

W=5q2l4/384EI=5127.5241060.84/33849.5103

501003=0.138mm

[W]=l/400=800/400=2.0mmW<[W]，滿足要求。

1.2.1.4小楞驗算：（梁底加1根立桿）

q=9.2040.8/0.3=24.544KN/m

計算簡圖如下：

24.5440.3（81.23-40.321.2+0.33）/384EI=X11.23/48EI

X1=7.146KN>6KN（扣件抗滑移值）不能滿足

RA=RB=0.11KN<6KN（滿足）

經過計算，為確保安全，在梁底立桿上必須加雙扣件來增大

立桿的抗滑移系數。

1.2.1.5立桿穩定計算

N=7.146KN<27.2KN（對接立桿允許荷載值）滿足要求

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=1800/16.04=112（水平桿步距等于小于1800，下設

水平掃地桿，支撐系統與柱作連接）

查四大名著的讀后感 表=0.502

=N/A=7.146103/0.5024.89102=29.11N/mm2<215N/mm2

所以立桿穩定可靠。

1.2.1.6側模驗算

F=H=240.8=19.2KN/m2

組合：P=41.4+19.21.2=28.64KN/m2

q=28.640.8=22.912KN/m

X1=54822.9120.8/384=14.32KN

RA=RB=5.728KN>6KN（扣件抗滑移值），滿足要求。

因梁為800高，按規范要求加對拉螺桿。

1.2.1.7對拉螺桿計算

（1）采用1根拉螺桿采用12（HPB235），A=76mm2

（2）對拉螺桿間距采用@450

N=22.9120.45=10.31KN<12.9KN（單根拉力）滿足

螺桿間距為@450，為確保安全，兩側均采用雙螺帽。

4.2截面為300800的懸挑跨中梁（垂直于工字鋼方向），計算條件：

（1）梁截面取300800，支架小橫檔檔距按1000考慮，沿梁方

向為@1000，梁底加設立桿；

（2）砼塌落度20cm，砼容量=24KN/m3，入模溫度15?C；

（3）振搗砼時產生荷載標準值為4.0KN/m2。

3.5.1荷載收集：

底模自重：0.50.2=0.10KN/m

砼自重：240.20.8=3.84KN/m

鋼筋自重：1.50.20.8=0.24KN/m

振搗砼荷載標準值：4.00.2=0.8KN/m

組合：q

1=1.2（0.1+3.84+0.24）+1.40.8=6.028KN/m

q2=1.2（0.1+3.12+0.195）=5.016KN/m

3.5.2底模驗算

按簡支梁計算，梁底鋪3根通長50100木方料。

（1）抗彎驗算

M=0.1256.13612=0.767KN.m

=M/W=0.7671066/5010023=3.068N/mm2<13N/mm2（滿足）

（2）撓度驗算

W=5q2l4/384EI=5125.0161012/33849.5103

501003=0.5498mm

[W]=l/400=1000/400=2.5mmW<[W]，滿足要求

3.5.3小楞驗算：（梁底加1根立桿）

q=6.1360.6/0.2=18.408KN/m

計算簡圖如下：

18.0840.2（81.03-40.221+0.23）/384EI=X

113/48EI

X1=3.67KN＜8KN（扣件抗滑移值）滿足

RA=RB=0.0058KN＜8KN（滿足）

3.5.4立桿穩定計算

N=3.670KN＜27.2KN（對接立桿允許荷載值）滿足要求

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=1800/16.04=112（水平桿步距等于小于1800，下設水

平掃地桿，支撐系統與柱作連接）

查表=0.502

=N/A=3.67103/0.5023.974102=18.40N/mm2

＜205N/mm2

所以立桿穩定可靠。

3.5.5側模驗算

F=H=240.8=19.2KN/m2

組合：P=41.4+19.21.2=28.64KN/m2

q=28.640.6=17.184KN/m

X1=54814.5920.6/384=6.44KN

RA=RB=6.38KN＜8KN（扣件抗滑移值），滿足要求。

為確保安全，小橫桿兩端加雙扣件來增大抗滑移值

為符合模數，和從安全角度考慮，立桿間距取值為1.1m

4.3截面為200600的邊梁，計算條件：

（1）梁截面取200600，支架小橫檔檔距按1000考慮，沿梁方

向為@1000，梁底加設立桿；

（2）砼塌落度20cm，砼容量=24KN/m3，入模溫度15?C；

（3）振搗砼時產生荷載標準值為4.0KN/m2。

3.5.1荷載收集：

底模自重：0.50.2=0.10KN/m

砼自重：240.20.65=3.12KN/m

鋼筋自重：1.50.20.65=0.195KN/m

振搗砼荷載標準值：4.00.2=0.8KN/m

組合：q

1=1.2（0.1+3.12+0.195）+1.40.8=6.028KN/m

q2=1.2（0.1+3.12+0.195）=4.908KN/m

3.5.2底模驗算

按簡支梁計算，梁底鋪3根通長50100木方料。

（1）抗彎驗算

M=0.1256.02812=0.7535KN.m

=M/W=0.75351066/5010023=3.014N/mm2<13N/mm2（滿足）

（2）撓度驗算

W=5q2l4/384EI=5124.9081012/33849.5103

501003=0.538mm

[W]=l/400=1000/400=2.5mmW<[W]，滿足要求

3.5.3小楞驗算：（梁底加1根立桿）

q=6.0280.6/0.2=18.084KN/m

計算簡圖如下：

18.0840.2（81.03-40.221+0.23）/384EI=X

113/48EI

X1=3.547KN＜8KN（扣件抗滑移值）滿足

RA=RB=0.035KN＜8KN（滿足）

3.5.4立桿穩定計算

N=3.547KN＜27.2KN（對接立桿允許荷載值）滿足要求

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=1800/16.04=112（水平桿步距等于小于1800，下設水

平掃地桿，支撐系統與柱作連接）

查表=0.502

=N/A=3.547103/0.5023.974102=17.17N/mm2

＜205N/mm2

所以立桿穩定可靠。

3.5.5側模驗算

F=H=240.65=15.6KN/m2

組合：P=41.4+15.61.2=24.32KN/m2

q=24.320.6=14.592KN/m

X1=54814.5920.6/384=5.472KN

RA=RB=5.064四個切實 KN＜8KN（扣件抗滑移值），滿足要求。

為確保安全，小橫桿兩端加雙扣件來增大抗滑移值

為符合模數，和從安全角度考慮，立桿間距取為1.1m

4.4板100mm厚計算書

板下立桿間距分別按800考慮，木方間距@200；砼容重取

=24KN/m3；鋼筋自重標準值1.3KN/m3；模板自重取0.3KN/m2；施

工人員及設備荷載標準值為2.5KN/m2，另集中荷載以2.5KN驗算。

4.4.1荷載收集

底模自重：0.31.2=0.36KN/m2

砼容重：240.101.2=2.88KN/m2

鋼筋自重：1.10.101.2=0.1584KN/m2

施工荷載：2.51.4=3.5KN/m2

合計：6.8984KN/m2

4.4.2底模驗算

（1、）強度驗算

M1=0.1256.89840.20.82=0.1104KN.m

施工荷載用2.5KN集中荷載驗算

M2=0.1253.3980.20.82+0.252.51.40.8=0.754KN.m

選M2進行強度驗算

=M/W=0.7541066/501002=9.05N/mm2<13N/mm2（滿足）

（2、）撓度驗算

W=5q2l4/384EI=5123.3980.20.841012/3849.51

03501003=0.094mm

[W]=l/400=800/400=2.0mm

W<[W]，滿足要求。

4.4.3鋼管小楞驗算

（1、）強度驗算

M=0.1256.89810.82=0.552KN.m

W=3.14D3(1-a4)/32=4.13

=M/W=0.598106/4.13103=133.7N/mm2＞f=215N/mm2（滿足）

（2、）撓度驗算

W=5q2l4/384EI=53.97410.841012/3842.1105

12.19104=0.71mm

[W]=l/400=800/400=2.0mmW<[W]，滿足要求。

4.4.4立桿穩定性計算

每根立桿承受荷載為：

6.8980.80.8=4.415KN<27.2KN（對接立桿允許荷載值）

i=1/4（482+42.62）1/2=16.04mm

=L/i=2100/16.04=131

查表=0.391

=N/A=4.8103/0.3913.84102=32.0N/mm2

所以立桿穩定，符合要求

所以本工程120mm的板板模立管間距取值≤1000，水平桿步距

≤2100，下設水平掃地桿。

5、支撐系統承載力驗算

取懸挑長度最長的7號樓西側懸挑系統承載力進行驗算

5.1.1外腳手架立桿傳給工字鋼的豎向壓力

一、參數信息:

1.腳手架參數

雙排腳手架搭設高度為3.4m，立桿采用單立管；

搭設尺寸為：立桿的橫距為1.0m，立桿的縱距為1.3m，大小橫桿的步距為

1.8m；

內排架距離墻長度為0.30m；

大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；

采用的鋼管類型為483.0；

橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為1.00；

連墻件采用兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距2.6m，采用扣件連接；

連墻件連接方式為雙扣件；

2.活荷載參數

施工均布活荷載標準值:1.000kN/m2；腳手架用途:其它用途；

同時施工層數:1層；

3.風荷載參數

本工程地處安徽合肥，基本風壓0.45kN/m2；

風荷載高度變化系數

z

為1.00，風荷載體型系數

s

為1.13；

腳手架計算中考慮風荷載作用；

4.靜荷載參數

每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1190；

腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；

安全設施與安全網(kN/m2):0.005；

腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；

每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；

腳手板鋪設總層數:1；

二、大橫桿的計算:

按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，

大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿

上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。

1.均布荷載值計算

大橫桿的自重標準值:P

1

=0.033kN/m；

腳手板的自重標準值:P

2

=0.30.8/(2+1)=0.08kN/m；

活荷載標準值:Q=10.8/(2+1)=0.267kN/m；

靜荷載的設計值:q

1

=1.20.033+1.20.08=0.136kN/m；

三、小橫桿的計算:

根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，

大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，

在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

1.荷載值計算

大橫桿的自重標準值：p

1

=0.0331.3=0.043kN；

腳手板的自重標準值：P

2

=0.30.81.3/(2+1)=0.104kN；

活荷載標準值：Q=10.81.3/(2+1)=0.347kN；

集中荷載的設計值:P=1.2(0.043+0.104)+1.40.347=0.662kN；

四、腳手架立桿荷載計算:

作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以

下內容：

(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.119kN/m

N

G1

=[0.1190+(1.302/2)0.033/1.80]9.00=1.287kN；

(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2

N

G2

=0.311.3(0.8+0.3)/2=0.215kN；

(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為

0.15kN/m

N

G3

=0.1511.3/2=0.098kN；

(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0.005kN/m2

N

G4

=0.0051.39=0.058kN；

經計算得到，靜荷載標準值

N

G

=N

G1

+N

G2

+N

G3

+N

G4

=1.658kN；

活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總

和的1/2取值。

經計算得到，活荷載標準值

N

Q

=10.81.31/2=0.52kN；

風荷載標準值按照以下公式計算

其中W

o

--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)

的規定采用：

W

o

=0.45kN/m2；

U

z

--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)

的規定采用：

U

z

=1；

U

s

--風荷載體型系數：取值為1.13；

經計算得到，風荷載標準值

W

k

=0.70.4511.13=0.356kN/m2；

不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

N=1.2N

G

+1.4N

Q

=1.21.658+1.40.52=2.718kN；

考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為

N=1.2N

G

+0.851.4N

Q

=1.21.658+0.851.40.52=2.608kN；

所以，腳手架立桿傳遞給工字鋼的力F1取值為：

腳手架上有活載時：F1=2.718kN

腳手架上無活載時：F1=1.21.658=1.99kN

5.1.2懸挑板傳給工字鋼的垂直壓力

底模自重：0.5KN/㎡

砼自重：24KN/m3

鋼筋自重：1KN/m3

振搗砼荷載標準值：4.0KN/㎡

F2=（252.40.1+0.52.4）1.3=9.36kN

F2’=（12.40.1+0.52.4）1.3=1.872kN

5.1.3200650邊梁傳給工字鋼的垂直壓力

F3=250.20.651.3=4.225kN

F3’=10.20.651.3=0.169kN

5.1.4工字鋼及槽鋼自重

工字鋼P4=24.19.8/1000=0.236kN/m

槽鋼P5=12.069.8/1000=0.118kN/m

5.1.4施工活載

P6=1.51.41.3=2.73kN

5.2工字鋼整體穩定性驗算

為簡化計算將工字鋼視為一段固定懸挑梁，選擇最不利組合。經分析工字鋼

受力主要經歷兩個階段：一是支模階段，只有施工荷載和模板、鋼筋的重量及腳

手架傳遞的荷載；二是澆筑砼階段，工字鋼要承受施工荷載和鋼筋、砼、模板等

的重量及腳手架自身重量（此時腳手架無活載）。

第一階段：

M1=2.718(2.9+3.7)+1.8721.2+0.1692.5+0.2363.81.9+

0.11860.572+2.731.3=26.267KN.M＜[M]滿足要求

第二階段：

M2=1.99(2.9+3.7)+9.361.2+4.2252.5+0.2363.81.9+0.11

860.572=40.586KN.M＞[M]不滿足要求

16號工字鋼抗彎荷載

[M]=[f]Wz=0.215185=39.775KN.M

所以第一階段工字鋼單獨受力能滿足要求，而第二階段工字鋼單

獨受力不能滿足要求，必須采取措施進行卸載。因本工程懸挑部位在

頂層，采用鋼絲繩斜拉無拉結點，所以本方案采用483.0普通焊

接鋼管作斜桿進行底部支撐。

因西側工字鋼懸挑長度比北短1米，彎矩荷載將大大縮小，因此

也采用483.0普通焊接鋼管原外架作底部支撐。

5.3工字鋼抗傾覆

本工程工字鋼在五層進行懸挑，六層9米長工字鋼懸挑3.8米內，

采用3道直徑為16的圓鋼進行錨固，并將內部腳手架掃地桿壓在工字

鋼上，這樣室內5.2米的工字鋼受力遠大于懸挑部件的荷載，根據經

驗可不進行抗傾覆驗算。六層工字鋼外懸挑長度為3.5米，工字鋼長9

米進行間隔布置，間距為1.3米，這樣室內的工字鋼受力遠大于懸挑

部件的荷載，根據經驗可不進行抗傾覆驗算。

具體布置如下圖：

18號工字鋼

長度為9米

12號槽鋼長2.1米

12號槽鋼長3.9米

預埋固定筋

橫向掃地桿壓住懸挑工字鋼

5#樓懸挑結構剖面圖

節點一

9

10

3800

6米16號工字鋼間距1.3米

5#樓西側樓面工字鋼懸挑平面布置圖

6、施工工藝

6.1焊接施工

6.1.1焊接

6.1.1.1型鋼加工時應根據工藝要求預放焊接余量以及切割、刨邊和

銑平的加工余量。腹桿端部冼平，焊縫區表面的毛刺、銹、油污清除

干凈,使鋼材表面露出銀灰色。施焊前，要復查焊縫區的處理情況，

如不符合要求，修整合格后方可施焊。構件上螺栓孔必須預先沖或鉆

好,不允許現場燒孔.

焊條使用前必須按照質量證明書的規定進行烘焙。

5#樓北側樓面工字鋼懸挑平面布置圖

6.1.1.2焊縫出現裂紋時，焊工不得擅自處理，須申報技術負責人查

清原因，訂出修補措施后才可處理。6.1.1.3嚴禁在焊縫區以外的母

材上打火引弧，在坡口內起弧的局部面積應熔焊依次，不得留下弧坑。

焊件兩端應配置引弧板，其材質和坡口形式應與構件相同。焊接完畢

用氣焊割除并修磨平整，不得用錘擊落。

6.1.1.4為了減少焊接變形與應力，采取如下措施：

⑴焊接時盡量使焊縫能自由變形，焊接要從中間向四周對稱焊接。

⑵收縮量大的焊縫應先焊接。

6.1.1.5為減少下料誤差及確保桁架的順利安裝就位，在下料前至現

場實際測量預埋件之間的距離。

6.1.2預埋件施工

在六層地面綁扎鋼筋時，按方案要求預先在結構的相應位置預埋

預埋件。預埋件的制作必須嚴格按照方案的要求進行，在預埋時要

仔細定位并用水準儀進行抄平，在混凝土澆筑過程中由專人負責檢

查，避免移位。

6.1.3桁架安裝就位

待六層樓地面結構混凝土強度滿足一定強度要求，進行工字鋼的

安裝就位。然后將16號槽鋼與工字鋼進行焊接，以增強懸挑工字鋼

的整體穩定性。

6.1.4模板及支撐系統施工

采用18厚膠合板模板及鋼管排架支撐系統。排架立桿套在工字

鋼的焊接鋼筋上，在工字鋼上的立桿位置焊接50mm高25鋼筋內

膽,下設水平掃地桿。排架間距：沿桁架長度方向為1300。

7、模板支撐系統的拆除

7.1模板拆除

(1)應先拆梁側幫模，再拆除樓板模板，樓板模先拆水平桿，然

后模板支撐，每根擱柵留1-2根支撐暫不拆。

(2)操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撐使其擱柵

自由落下。

(3)用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫模后，集中運出，集

中堆放。

(4)梁側模在混凝土澆筑三天后拆除，確?；炷帘砻婕袄饨遣皇?/p>

損壞，梁板底模必須待同條件養護試塊強度達到100%，接到項目部

技術負責人發出的書面通知后才能拆除。

(5)拆下的模板及時清理，拆下的扣件及時集中收集管理。

7.2施工平臺的拆除

拆除之前，應由項目部技術負責人發出書面拆除通知，并召開

拆前技術安全交底會。拆除時，周圍要設圍欄或警告標志，并有專人

指揮，主要進出口要張掛醒目的標志，并派專人看守，禁止閑人進入。

拆除順序：應先清除平臺上的所有雜物，而后由上而下，按“后搭的

先拆，先搭的后拆”的原則進行。拆除前桁架必須按搭設逆序完成捆

綁以便向下吊運并逐一檢查捆綁點是否牢固。拆除時至少應有兩人同

時作業，不得有冒險思想，操作時要集中思想，小心進行。

7.3鋼桁架的拆除

將工字鋼上的腳手架及模板及支撐全部拆除后進行。

①先拆除2榀桁架之間的連接件，連接件拆除時用塔吊上的鋼絲繩系

牢，拆除一根，向屋面上吊運一根，最后集中吊運。

②連接件全部拆除后進行桁架的拆除，先拆除外側桁架，后拆除內側

桁架。

③桁架拆除前，用塔吊上的鋼絲繩系牢桁架，著力點必須對稱。將桁

架與預埋件之間的聯系割除后將桁架吊至安全地帶。

8、技術細節

1、在架空層板筋綁扎之前，按架空層懸挑外架布置圖埋設懸挑外架

用鋼筋，其包括板面穿插工字鋼用鋼筋、外架轉角處支撐鋼筋。

2、須待懸挑層砼達到設計強度時方可穿插工字鋼搭設上部外架。

3、懸挑架立桿間距分別為：縱向間距見架空層懸挑外架布置圖，橫

桿步距1800。

4、為了保證外架立桿間距均勻，架身美觀整齊。外架起步架子制作

成簡易桁架，以便調節立桿間距并確保立桿荷載傳遞到工字鋼上。

5、工字鋼上每根立桿下雙鋼管并排，每一立桿均落在并排雙鋼管上，

套在與鋼管投籃球 焊接的鋼筋支座上。

6、每層設連墻桿，連墻桿每隔6000左右設立一道。

7、大橫桿距工字鋼面200mm開始搭設。

8、相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里鍘和外側。

9、立桿和大橫桿必須用十字扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。

10、小橫桿貼近立桿設置，搭于大橫桿上。在立桿之間可根據需要加

設小橫桿，但在任何情況下均不得拆除貼近立桿的小橫桿。

11、剪刀撐沿架高連續布置，斜桿與地面夾角為45~60，每6根

立桿開始加設，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與外架相連外，在其

中間應增設2～4個扣結點。

12、每一懸挑段鋪鋼筋網板層數不得超過8層，作業層為兩層。

13、立桿、大橫桿的接頭位置如上右圖所示，架設時應注意挑選鋼管

長度。

14、水平斜拉桿，設置在有連墻桿的步架平面，人，以加強外架的橫

向剛度。

15、懸挑架外圍滿掛安全網。

9、安全防護

應在安全人員和技術人員的監督下由熟練工人負責搭設；腳手架

的檢查分驗收檢查、定期檢查和特別檢查；使用中要嚴格控制架子上

的荷載，盡量使之均勻分布，以免局部超載或整體超金士頓固態硬盤怎么樣 載；使用時還特

別注意保持架子原有的結構和狀態，嚴禁任意拆卸結構桿件和連墻拉

結及防護設施。

挑外架防墜棚夢想與現實作文 ：在每次懸挑架開始層搭設，采用挑檐的形式，用

于防止重物直接墜落。

10、注意事項

1、按照規定的構造方案和尺寸進行搭設。

2、及時與結構拉結或采用臨時支撐，以確保搭設過程安全。

3、擰緊扣件。

4、有變形的桿件和不合格扣件（有裂紋、尺寸不合適、扣接不

穩等）不能使用。

5、搭設工人必須配掛安全帶。隨時校正桿件垂直和水平偏差，

避免偏差過大。6、沒有完成的外架，在每日收工時，一定要確保架

子穩定，以免發生意外。

7、外架的防雷措施，采用常用的鍍鋅管接地方案。在雷雨天施

工時，一般情況下不允許工人在架子上施工操作。