家用和類似用途電器開關觸點選用詳解2010

2024年2月26日發(作者：你人真好)

家用和類似用途開關用觸點選用詳解

概述

觸點作為開關的關鍵核心零部件，直接影響到開關的電氣性能，

同時也是開關的重要成本因素。如何正確，合理的選擇觸點至關重要！

本文從材料，工藝，結構，成本，試驗和應用等方面進行分析和論證，

希望能給各位在進行開關設計過程中正確、合理地選用觸點提供參

考。

由于水平所限，不當之處難免，歡迎溝通交流。一，觸點材料應具備的特性

作為觸點材料應該具備以下幾個特性，或者說只要具備以下幾個特性的材料都有可能做觸點材料

①.接觸電阻小。

②.耐高溫氧化。

③.硬度不會太大。

④.耐磨，滅弧性能較好。

由此可見真正同時具備以上幾種特性的材料并不多，金和銀都具備以

上幾個特性，但是考慮到性價比我們首先選擇銀作為觸點材料，由于

純銀特性④不是很好所以我們通常添加合金以提高特性④。對于純銅

我們發現具備特性①, ③和④，但是不具備特性②，所以不能用作為

觸點材料。目前有在純銅中添加稀土元素以改善特性②，但是由于市

場原因（客戶認為使用的是廉價銅點）未能在電工開關行業推廣應用。

二，常用觸點材料及特性

目前墻壁開關常用銀合金觸頭材料主要有三種：AgCdO; AgNi 和

AgSnO（In），目前用得最多的是 AgCdO，占 70%以上份額。

銀氧化鎘(AgCdO)觸頭材料采用燒結或擠壓工藝制成，銀氧

化鎘內氧化鎘質點彌散分布于銀基體中，因而增加了材質硬度和

耐磨性能。電觸頭動作時在電弧作用下，由于溫度提高，氧化鎘

劇烈分解、蒸發而使電觸頭表面冷卻，降低了電弧能量，從而極

大地改善了電觸頭的滅弧性能，凈化了觸頭表面，減少了電磨損、

提高電壽命并保持低的接觸電阻。銀氧化鎘材料號稱萬能觸頭材

料，只是由于環保因素限制了其使用范圍（對于其 RoHS 豁免條款詳

見后面）。

銀鎳合金 (AgNi)電接材料的制成采用先進的燒結、擠壓技

術，鎳顆粒呈纖維狀均勻分布。銀鎳合金電觸頭的接觸電阻低而

穩定，導電、導熱性好，且燒損少、電磨損小而均勻，銀鎳合金

電觸頭在直流下開閉時，電觸頭的材料轉移比純銀接點小，特別

適用于狹小外殼中通斷使用；但銀鎳合金電觸頭在通斷時由于氧

化物而使電觸頭接觸電阻增高，對硫敏感，大電流下抗熔焊性能

差。

銀氧化錫 (AgSnO2)電觸頭材料具有優良、穩定的抗熔焊性能

及良好的耐電弧燒蝕性能。在電流較大 (500~3000A 的電流范圍內 ) 的條件下，銀氧化錫觸頭有比銀氧化鎘觸點更好的耐電弧燒蝕能

力，在容性負載下，銀氧化錫觸頭比銀氧化鎘觸頭、銀鎳觸頭明

顯表現出更優良的抗熔焊性能，在交流阻性負載下，銀氧化錫觸

頭比銀氧化鎘觸點具有稍高的接觸電阻 (可采用添加微量的特殊

金屬氧化物如氧化銦來保證了它的接觸電阻處于允許的范圍內 )，但在直流電路的燈/電機負載(如汽車繼電器 )應有場合下，卻表現

出低而穩定的電阻值。

三，觸點材料的選擇

對于墻壁開關用觸頭材料我們通常只推薦用兩種材料：銀氧化鎘(AgCdO)觸頭材料和銀氧化錫(AgSnO2)觸頭材料。它們的材料性能前面已經描述過。

銀氧化鎘 (AgCdO) 觸頭材料通常我們會選用 AgCdO12 和

AgCdO15 這兩種合金比例。如果 CdO 含量比例越大則接觸電阻越

大，而且分斷拉弧碳化雜質會更多更明顯，加工硬度和加工難度

也越大 .

在歐盟 RoHS 豁免指令第 8（b）項中明確指出銀氧化鎘 (AgCdO)

觸頭材料可無限期豁免使用，對于美洲市場等其他國家其觸點并

無環保要求（有些地區直接套用歐盟 RoHS 指令），因此該觸頭材料可廣泛適用于出口和國內市場（除非客戶特別指定要求用某種材料）。

隨著 LED 燈等強容性負載的使用越來越多，對于觸點抗熔焊和滅弧性能要求也越來越高。在此我們建議強容性負載用開關的觸點材料采用銀氧化錫 (AgSnO2)材料，因為銀氧化錫觸點比銀氧化鎘觸點表現出更優良的抗熔焊性能。

四，觸點的加工工藝

目前觸點加工多采用冷鐓技術加工，就是將銅和銀合金在模具中冷態擠壓成型并結合在一起。當然也有部分觸點采用熱態焊接工藝（如原奇勝電器公司內有專業焊銀房）。

圖為冷鐓加工設備

觸點冷鐓加工工藝流程如下：冷鐓成型---酸洗去氧化層---清洗

去油污---拋光去毛刺---真空退火去內應力---冷卻包裝。

由于冷鐓成型的兩種材料形變不同因而存在結合內應力，所以必

須退火去內應力以確保兩種材料的結合強度，否則容易出現銀層開裂

甚至銀層脫落。同時退火也可以調整材料硬度以改善鉚接性能。

對于銀合金材料如果太軟或者太硬其加工性能都會變差。

如果銀合金材料太軟，對于平面型觸點就容易出現表面不光滑和模印，同時對模具表面損傷也較大，另外對于平面觸點通常我們會調整為

R40 左右的大弧面來避免模印和使得銀層表面更光滑。

對于較硬的銀合金材料如 AgSnO2，由于材料太硬對模具硬度要

求也較高，通常我們會采用合金模具來加工，所以加工成本比較高。

參見 GB5587-2003 銀基電觸頭基本形狀尺寸符號及標注標準中

3.2.3 章節中建議釘頭直徑 D 是釘腳直徑 d 的 2 倍。考慮到加工難度我們強烈建議釘頭直徑 D 和釘腳直徑 d 的比值應≤2，也即是釘頭和釘腳的銅材用量不能差別太大，否則由于銅線過細過長在壓扁成形過程中會出現不均勻變形，導致觸點單邊出現明顯的毛刺披鋒，同時也會導致表面銀層分布不均勻，局部出現露銅現象。嚴重的會因為銅線彎折變形而導致銅分層現象。

下面為銅線的兩種成型演示圖：

正常均勻形變（銅線短而粗）不均勻形變（銅線長而細）

因此我們要盡量避免使用 3.5*1+1.5*L 和 4*1+1.5*L 這兩種規格的非標觸點，解決辦法就是將釘腳直徑改為 2.0mm，即為：3.5*1+2*L 和

4*1+2*L.

關于觸點的鉚接工藝

觸點在鉚接過程中銀接觸面會二次成型。因此鉚接模具表面的形狀和光潔度對觸點的銀接觸面有很大的影響。我們在很多工廠看到其鉚接模具表面粗糙和臟污，這會直接影響到觸點銀接觸面的光潔度，同時也降低了觸點的電氣接觸性能。

五，觸點尺寸的選擇

1. 觸點尺寸的國標標注方式（以鉚釘觸點為例）：

因此對于墻壁開關用的鉚釘觸點尺寸標注如下：

D*T(S)+d*LF 和 D*T(S)+d*LR(SR) （單位:mm）。

例如：3*1（0.2）+1.5*1.5F 和 3*1（0.2）+1.5*1.5R8

2. 觸點脫模角的選擇

觸點脫模角常規推薦有 7癨u-244?9癨u-244?11癨u-244?13癨u-244?15癨u-244?17癨u-244?

19癨u-244?25癨u31561?。脫模角大小基本不影響到觸點的電氣性能，但是脫模

角越大，銀面越小；脫模角越大，材料成本越低。考慮到不同客戶的

開關結構精度不同和市場對觸點銀面大小的不同要求，以及考慮到脫

模角對成本的影響，通常脫模角大小需要同客戶協商確定。

3. 觸點直徑大小的選擇

通過大量實驗我們得出以下結論：觸點的銀層厚度是影響開關壽命的

主要因素。在開關結構精度保證的前提下觸點銀面直徑的大小對開關

壽命的影響很小。因此在開關結構精度保證的前提下直徑為 3mm 的觸

點可以用在額定電流 20A 以內的開關。但是考慮到大電流開關的結構

誤差較大，需要用到大銀面觸點來補償結構誤差，因此實際中通常

10A 以內的開關選用直徑 3mm 觸點，16-20A 開關選用直徑 3.5-4mm 觸

點.當然也有些客戶為了市場推廣需要選擇大直徑銀點作為賣點。

4. 觸點接觸面弧度的選擇

理論上開關靜觸點為平面，動觸點為弧面，平面和弧面接觸為相切點接觸。因此球面弧度大小對于開關電性能影響不大，我們通常選用R6。,R8，R10，R12 這幾種球面弧度都可以。

理論上兩個弧面接觸也是相切點接觸，因此實際中我們把動觸點和靜觸點都做成弧面，大量實驗表明這對開關壽命沒有影響，而且這樣有助于觸點的標準化（這一點百順電器值得學習）。

但是千萬不能把動觸點和靜觸點都做成平面。理論上只要兩個觸點面完全平行就可以做到面接觸，但是實際上因為開關結構誤差兩個觸點面根本不可能完全平行，一旦不平行兩個觸點就變成了邊緣接觸了。由于觸點邊緣銀層最薄，這樣的邊緣接觸對開關壽命影響極大。

以下為觸點面三種接觸方式示意圖：

R/R 接觸（√）

5.觸點銀層厚度的選擇

F/R 接觸(√) F/F 接觸(X)

首先探討一下銀層厚度的標注問題

下圖為觸點銀層分布圖（剖面圖）：

由圖可見中間 1/2 處銀層最厚，越到邊緣銀層越薄。其中銀面

直徑 1/4 處銀層厚度為 0.122mm（左邊）和 0.205mm（右邊）；腳邊

（釘頭直徑 1/4 處）銀層厚度為 0.068mm（左邊）和 0.114mm（右邊）.

所以我們在標注銀層厚度時必須注明是 1/2 處，1/4 處或是腳邊的銀層厚度。

在這里我們建議標注 1/4 處銀層厚度較為科學，因為如果只標注

1/2 處銀層厚度會存在以下加工風險：

在冷鐓復合過程中正常情況下我們會選擇軟銀線配硬銅線來加工觸點，這樣加工出來的銀觸點銀層分布比較均勻和飽滿。但是一些不良加工商為了減少銀材料的使用量，在只是滿足 1/2 處銀層厚度要求的前提下選擇硬銀線配硬銅線來加工。由于銀線較硬，所以墩出來的銀點中間 1/2 處銀層凹入很厚（厚度能夠符合客戶要求），但是銀點 1/4 處以及銀點邊緣銀層很薄。

實際使用中，中間凹進去的那部分銀層是無用的，因為隨著觸點銀層消耗邊上高出的銅基首先接觸了，中間凹進去的銀層已經無法接觸到了，此時觸點其實已經失效了。

以下為兩種加工工藝區別示意圖：

軟銀線加工，銀層飽滿

硬銀線加工，銀層中間厚邊上薄

接下來我們來確定銀層厚度要求

銀層厚度直接影響到開關的電氣壽命。通過大量的實驗論證，在確保開關結構穩定的前提下額定電流對應的銀層厚度建議如下：

額定電流 10A 的開關，1/4 處銀層厚度必須大于 0.10mm.

額定電流 16A 的開關，1/4 處銀層厚度必須大于 0.25mm.

額定電流 20A 的開關，1/4 處銀層厚度必須大于 0.30mm.

額定電流 20A 的雙極開關，1/4 處銀層厚度必須大于 0.25mm.

備注：對于 20A 的 DP 開關，由于是 L 和 N 兩極同時分斷，因此滅弧

時間更短，銀層損耗更小，所以銀層厚度要求比單極 20A 開關薄。

以上銀層厚度選擇可以確保開關過國標 GB 16915.1-2008 和IEC60669 的壽命測試要求，同時又保證不會出現過多的品質剩余而導致成本浪費。

6. 經濟型開關用觸點銀層厚度的選擇（僅供內部分享）

前面第 5 節確定的銀層厚度是為了符合國標及 IEC 標準的壽命測試要求。但是實際上很多廠家的經濟型開關考慮到成本問題都不會用到這么厚的銀層。在這里我們也認為這是相對安全和可行的市場行為。下面我們針對銀層厚度來評估其市場風險。

市場風險包括兩個方面：1.實際使用功能失效或引起投訴的風險。2. 市場抽查的風險。

對于實際使用風險我們評估如下：

一般墻壁開關在設計時最小額定電流為 10A。

對于燈控制開關我們在多種環境下評估發現其實際使用電流一

般不會超過 6A，通常只有 0.5～2A。絕大多數燈控制開關都是用在遠

小于額定電流的情況，所以其實際工作壽命比在額定電流下工作壽命

長很多。

對于用在帶開關的插座（如一開五孔 10A 插座，帶開 16A 空調插

座等產品）上面控制大功率電器的開關會不會有問題呢？不會的。因

為我們的現代電器產品都帶有待機 standby 狀態，我們通常是先將電

器產品（如空調，電磁爐等）關機之后才關斷插座上的控制開關，而

插座上的開關打開時電器也是處在待機狀態的，也就是說插座上的控

制開關其實只是在通斷電器的待機狀態。由于待機狀態時電流很小，

觸點甚至基本不會拉弧，也不會引起銀層損耗。一旦電器開啟之后開

關只是起到持續通電的作用，這也不會引起銀層損耗。

由此可見實際使用中開關持續通電的載流能力和溫升性能更為重要，但這與銀層厚度沒有關系，與開關的壽命也沒有關系。所以我們強調一個重要觀點就是開關在實際使用中溫升比壽命更重要，往往因為開關載流能力不夠導致溫升過高而引起開關燒壞甚至造成著火等安全隱患。

實際中也從來沒有出現過因為開關壽命不夠引起的客戶投訴，

反而更多的是因為開關載流能力不夠引起開關熔焊或失效引起的投

訴。

當然還有一個原因就是我們的開關屬于低值產品，就算用了數

年后因為觸點銀層消耗完導致的開關失效也不會引起客戶投訴的。

對于市場抽查風險評估如下：

通過對近幾年的市場抽查報告分析發現，無論是國抽，省抽或

者是地方抽查，都會把重點放在影響產品安全性能方面的抽查項目

上，比如材料的耐熱和阻燃性能，防觸電保護，開關的通斷能力等短

平快的安全檢測項目。由于開關壽命測試周期長，人力物力消耗較大，

每次抽查面對的樣本數量太大，因此針對開關壽命的抽查幾率很小。

綜上所述，實際使用中觸點的銀層厚度導致的市場風險是很小的，在此我們對經濟型開關用觸點銀層厚度也做一個推薦如下：

額定電流 10A 的開關，1/2 處銀層厚度≥0.15mm.

額定電流 16A 的開關，1/2 處銀層厚度≥0.25mm.

六，開關的結構，溫升，壽命，觸點銀層厚度四者的關系在這里首先我們要明確幾個定義和兩個簡稱：

標準中規定的正常操作我們在實際中稱為壽命試驗。一個完整的壽命試驗包括了壽命試驗前的溫升測試，正常操作過程和壽命試驗后的溫升測試。以下我們將壽命試驗前的溫升簡稱為：試前溫升，將壽命試驗后的溫升簡稱為：試后溫升。

1. 觸點銀層厚度與試前溫升無關

對于一個全新的開關，其溫升只是反映了開關的載流能力，溫升測試合格說明開關的載流能力設計合理。溫升是一個靜態指標，做溫升測試時開關是處于常通狀態的。觸點的銀層厚薄不會影響到觸點的接觸性能，因此一個全新的開關的溫升與觸點的銀層厚度沒有任何關系，也就是說觸點的銀層厚度不會影響到試前的溫升。

2. 觸點銀層厚度與試后溫升有關。

標準規定開關做完壽命試驗后還要做溫升測試，此時銀層厚度就直接影響到開關溫升結果了。如果銀層太薄，壽命試驗結束后觸點表面已無銀層，觸點表面露銅已經氧化，那么溫升就會偏高甚至導致開關熔焊失效。

3.開關結構直接影響到試前溫升

開關的結構設計直接影響到開關的載流能力，從而會影響到溫

升。影響載流能力(溫升) 的因素有：a.端子大小；b.連接片截面積；

c.蹺板截面積；d.動靜觸點間接觸性能；e.蹺板與承托片的接觸性能，

f.載流五金件的電阻率和硬度。

我們在試驗中發現經常會因為 d 和 e 的原因導致開關溫升偏高。而

d 和 e 取決于開關的結構設計。

一個開關里面一般有 2 個電流瓶頸：一個是動靜觸點之間的接觸，一個是蹺板和承托片之間的接觸。他們對開關的電氣性能影響都很大，都會影響開關的溫升和壽命。通過對壽命試驗后的不合格樣品分析我們基本可以判斷是哪個瓶頸導致的不合格。如果支撐片燒蝕碳化發黑嚴重，那么可能是支撐片和蹺板的材料或接觸壓力有問題。如果觸點燒蝕碳化發黑嚴重則可能是觸點材料或接觸壓力有問題。如果觸點單邊燒蝕嚴重，則應該是動靜觸點對位有問題。

4. 開關試前溫升與壽命試驗的關系

由第 3 點我們知道開關試前溫升可以反映出開關結構問題.如果

開關試前溫升偏高，說明了開關結構有問題，這樣也會影響到壽命試

驗的結果。在此我們建議：如果試前溫升偏高那么我們要首先要調整開關結構，直到達到合理的溫升值后再進行壽命試驗。

下面是我們推薦的開關試前溫升值：

額定電流 10A 的開關，開關試前的溫升值控制在 20K 以內.

額定電流 16A 的開關，開關試前的溫升值控制在 25K 以內。

5. 開關結構直接影響開關壽命

如果觸點間正壓力不夠，那么在壽命試驗過程中會出現嚴重的拉弧，容易導致觸點過燒。如果蹺板與承托片材料太硬會造成蹺板與承托片的磨合較差，結果導致壽命試驗過程中溫升過高而使開關失效。還有開關蹺板的翻轉角度等因素也會影響到開關壽命。

在這里我們專門探討一下開關的彈跳性能對開關壽命的影響。開

關彈跳性能主要是指開關的閉合彈跳性能。因為開關在閉合接通時不

是一次性閉合接通的，因為彈性機構的特性觸點會反復回彈多次后才

最終穩定閉合下來。由于觸點回彈間距很小，達不到滅弧距離，因此

我們認為整個回彈過程中觸點是持續閃弧的。這對觸點造成很大的損

耗，嚴重的甚至會因為瞬態溫度過高而直接導致觸點熔焊失效(對于

抗滅弧性能差的觸點材料比如 AgNi10 則更容易熔焊)。

以下是我們對某品牌的各系列產品做的一個彈跳對比試驗供大家參考。

附：開關彈跳試驗分析報告

為了建立更全面的開關性能評價體系，我們引入了開關閉合彈跳比對分析測

試，通過比對各系列開關機械性能優劣，從而對產品結構改進提供專業數據支持。

一、彈跳測試方法

1.儀器設備：穩壓電源一臺；可調電阻一臺，40Mhz數字示波器一臺。

2.測試原理：開關在閉合瞬間會有彈跳產生，我們利用數值示波器的延

時觸發和存儲功能將開關閉合瞬間的彈跳過程捕捉并存儲在示波器上，通過

讀取示波器上的波形來分析開關的閉合彈跳時間，彈跳次數，彈跳幅度等信

息。

二、測試數據（按產品系列分類）

彈跳時間（單位：ms）

第三 第四 第五 第六 第七 平均彈跳

產品型號 第一次第二次

次 次 次 次 次 時間（ms）

A68K31 #1

(左按鈕) 1.92 2.04 2.54 2.32 1.73 2.02 2.01 2.06

A68K31 )#1

(中按鈕 2.51 4.23 4.27 3.45 2.41 3.16 3.76 3.42

A68K31 #1

(右按鈕) 2.06 0.70 0.98 0.48 1.86 2.28 2.41 1.58

A68K31 #2

(左按鈕) 2.04 1.97 2.01 1.75 1.79 2.11 2.75 1.98

A68K31 #2

(中按鈕) 2.10 2.22 2.28 2.37 3.12 2.45 2.06 2.28

A68K31 #2

(右按鈕) 2.60 2.92 2.71 2.90 2.52 2.89 2.04 2.72

A68K11 #1 3.10 5.25

A68K11 #2 1.82 1.57

A68K11 #3 3.07 3.60

B08K21 #1

(左按鈕) 1.61 1.02

B08K21 #2

(左按鈕) 1.31 1.51

B09K41 #1 1.00 0.94

B09K41 #2 0.75 0.65

C06K12 1.38 1.35

C08K41 #1

L1-L11 0.63 0.88

4.24

1.89

3.18

1.23

1.49

0.97

0.83

0.85

1.33

4.59

1.90

3.05

1.18

1.56

1.07

0.76

1.27

1.43

3.79

1.45

2.73

1.61

1.60

1.76

0.77

1.23

0.71

2.60

1.82

3.47

1.12

1.60

1.06

1.00

1.03

0.69

3.54

2.88

2.34

1.43

1.52

0.94

0.82

1.25

1.44

3.85

1.80

3.10

1.31

1.54

1.01

0.79

1.23

1.01

C08K41 #1

L2-L21 1.65 1.49 1.69 1.71 1.45 1.56 1.64 1.61

C08K41 #2

L1-L11 1.42 1.63 1.57 1.12 1.24 1.06 1.42 1.35

C08K41 #2

L2-L21 1.32 1.31 1.92 1.67 2.32 1.08 1.25 1.49

C08K31

L1-L11 1.11 1.46 1.10 1.24 1.29 1.27 1.31 1.24

C08K31

L3-L31 1.55 1.83 1.84 2.00 1.80 1.60 1.74 1.76

C08K21

L1-L11 1.86 2.02 2.69 1.89 1.79 2.61 2.26 2.13

C08K21

L2-L21 1.90 2.46 1.68 1.80 2.54 2.14 2.56 2.17

注：此處平均動作時間計算方法為去掉一個最高值和最低值然后對余下 5 個數值

取平均值

彈跳次數（單位：次）

第三 第四 第五 第六 第七平均彈跳次

產品型號 第一次第二次

次 次 次 次 次 數

A68K31 #1

(左按鈕) 25 10 15 11 15 12 15 14

A68K31 )#1

(中按鈕 10 30 26 18 18 19 20 20

A68K31 #1

(右按鈕) 11 9 9 8 7 13 10 9

A68K31 #2

(左按鈕) 10 12 8 9 18 13 12 11

A68K31 #2

(中按鈕) 23 15 15 19 18 18 17 17

A68K31 #2

(右按鈕) 4 3 4 4 4 5 7 4

A68K11 #1

A68K11 #2

A68K11 #3

B08K21 #1

(左按鈕)

B08K21 #2

(左按鈕)

B09K41 #1

B09K41 #2

14

10

17

7

9

7

19

18

6

22

3

9

8

10

14

9

29

4

7

6

10

12

6

12

6

6

10

13

18

4

8

7

7

21

14

10

10

10

6

6

8

5

15

5

19

6

4

8

10

12

7

16

6

7

10

11

C06K12 18 18 12 24 22 16 19 19

C08K41 #1

L1-L11 4 6 6 7 5 6 6 6

C08K41 #1

L2-L21 11 12 10 4 3 3 6 7

C08K41 #2

L1-L11 6 13 5 8 6 8 8 7

C08K41 #2

L2-L21 7 4 6 8 7 6 9 6

C08K31

L1-L11 6 10 2 5 6 4 6 5

C08K31

L3-L31 9 17 1 2 2 1 2 3

C08K21

L1-L11 3 13 8 17 4 7 6 8

C08K21

L2-L21 6 7 4 4 5 5 6 5

注：此處平均彈跳次數計算方法為去掉一個最高值和最低值然后對余下 5 個數值取平均值

三、數據分析

綜合以上數據分析得出 A68產品彈跳持續時間最長，C08、B08次之， B09 最短;A68產品彈跳次數最多，B09、C06次之，C08、B08最少。

四、結論

A68產品彈跳持續時間最長，C08、B08次之。而我們在實際壽命測試中也發現 A68和 B08開關壽命試驗出現過觸點熔結粘死的現象，在市場客戶投訴中也出現過 A08，B08產品觸點熔結粘死的情況。由此可見 A68、B08和 C08產品的機械性能還有待改善。

綜合以上的試驗和分析，我們可以清楚地看出開關的結構、觸點銀層厚度與開關溫升、壽命之間的關系。

在此我們建議結構設計師在做開關結構設計過程中必須要做兩個關鍵測試：

1. 試前溫升測試（直接關系到載流能力設計和結構設計是否合理）

2. 開關閉合彈跳測試（直接關系到零部件的力學特性和整體力學特

性對電氣性能的影響）。