附錄B 軸心受壓構件的穩定系數
B.0.1 軸心受壓構件的穩定系數?應按下式計算：
2212ηλ?λ++= (B.0.1-1) 式中 η —— 構件的幾何缺陷系數，應按下式計算：
()0λλαη-= (B.0.1-2) 對于T6類合金：0.22α=，00.15λ=；
對于非T6類合金：0.35α=，00.05λ=。
λ —— 相對長細比，應按下式計算：
λ= (B.0.1-3) e A —— 有效毛截面面積（mm 2）；
cr N —— 基于毛截面的歐拉臨界力（N ）
，應按下式計算： 2cr 20x x
EI N l π= (B.0.1-4)
0x l —— 構件對截面主軸的計算長度（mm ）； x I —— 構件毛截面對其主軸的慣性矩（mm 4）。
B.0.2 對于存在局部焊接的軸心受壓構件，其局部焊接穩定系數haz ?應按下式計算：
2haz haz 2haz 12ηλ?λ++= (B.0.2-1) 式中 haz λ —— 局部焊接相對長細比，應按下式計算：
haz λ= (B.0.2-2)
u,e A —— 有效焊接截面面積（mm 2）；
cr N —— 基于毛截面的歐拉臨界力（N ）
； u f —— 鋁合金材料的極限抗拉強度最小值（N/mm 2）。
B.0.3 單軸對稱截面的軸心受壓構件，對非對稱軸的相對長細比x λ仍應按式(B.0.1-3)計算（或局部焊接下,haz x λ按式(B.0.2-2)），但對對稱軸應取計及扭轉效應的下列換算相對長細比y ωλ代替y λ（或局部焊接下
y λ代替,haz y λ）： y
ωλ= ,haz y ωλ= (B.0.3-1)
式中 y N ω—— 基于毛截面的單軸對稱截面彎扭屈曲臨界力（
N ），應按下式計算：
0021y y N y ω-?? (B.0.3-2)
y N —— 基于毛截面的對y 軸的歐拉臨界力（N ）
，應按下式計算： 2y 2y EA N πλ= (B.0.3-3)
y λ —— 構件繞對稱軸的長細比；
N ω—— 基于毛截面的扭轉屈曲臨界力（N ）
，應按下式計算： 2t 2201EI N GI i l ωωωπ??=+ ???
(B.0.3-4)
I ω —— 毛截面扇性慣性矩（mm 4）
； t I —— 毛截面抗扭慣性矩（mm 4）； l ω —— 扭轉屈曲計算長度（mm ）
，應按附表C 中表C-1的規定進行計算；
G —— 鋁合金材料的剪切模量（N/mm 2），應按下式計算： 2(1)E G ν=+ (B.0.3-5)
E —— 彈性模量；
ν—— 泊松比；
0i —— 截面對剪心的極回轉半徑（mm ）
，應按下式計算：
0i = (B.0.3-6)
x y i i ， —— 構件毛截面對其主軸x 軸和y 軸的回轉半徑（mm ）
； 00x y ， —— 截面剪心坐標（mm ）
。 B.0.4 無對稱軸截面的軸心受壓構件，應取無對稱軸截面換算相對長細比xy ωλ代替λ（或局部焊接下
xy λ代替haz λ）： xy
ωλ=
,haz xy ωλ= (B.0.4-1) xy N ω—— 基于毛截面的無對稱軸截面彎扭屈曲臨界力（N ）
，應按下式計算： 22220000()()()()()=0x xy y xy xy xy x xy xy y xy y x N N N N N N N N N N N N i i ωωωωωωωω-------???? ? ?????
(B.0.4-2)
