一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法與流程
1.本發(fā)明涉及一種冶煉方法，特別是一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法，屬于高爐冶煉技術(shù)領(lǐng)域。
背景技術(shù)：
2.送風(fēng)制度是指通過風(fēng)口向高爐內(nèi)鼓送具有一定能量風(fēng)的高爐冶煉控制操作，它包括風(fēng)量、風(fēng)溫、風(fēng)壓、風(fēng)中含氧、噴吹燃料、風(fēng)口直徑、風(fēng)口伸入爐內(nèi)長度等參數(shù)控制，由此確定兩個重要的風(fēng)速和鼓風(fēng)動能參數(shù)。現(xiàn)實(shí)生產(chǎn)操作表明，不同的原料、燃料條件下以及不同的爐缸直徑應(yīng)達(dá)到對應(yīng)的鼓風(fēng)動能，因?yàn)椋哼^小的鼓風(fēng)動能會造成爐缸冶煉不活躍、初始煤氣流分布偏向邊緣；而過大的鼓風(fēng)動能則容易形成順時針方向的渦流，進(jìn)而堆積在風(fēng)口下方而燒壞風(fēng)口下端。為了維持合理的鼓風(fēng)動能值常需要進(jìn)行大風(fēng)量操作，并需要適配相應(yīng)的進(jìn)風(fēng)面積，因此，在高爐冶煉中，大風(fēng)量操作都采用全風(fēng)口，以增加進(jìn)風(fēng)面積，完成高強(qiáng)度冶煉，但對原料、燃料(主要是焦炭)質(zhì)量、綜合入爐品位要求都非常高：首先入爐礦石品位要求在58％以上，且品位穩(wěn)定率高，燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓指數(shù)大于80％，堿度穩(wěn)定率在98％，氧化亞鐵穩(wěn)定率高；其次入爐有害元素要低，尤其是鉀、鈉、鉛、鋅負(fù)荷要求越低越好。
3.隨著原料、燃料資源的逐漸貧乏，尤其是遠(yuǎn)離港口、無內(nèi)河運(yùn)輸?shù)牡貐^(qū)，在國際鐵礦石價格上漲、國內(nèi)鋼鐵競爭激烈等因素影響下，造成這些地區(qū)的鋼鐵企業(yè)礦石資源緊缺，不得不盡量采用本地的低品位、質(zhì)量波動大、有害元素高的礦石、燃料資源作為入爐原料，且燒結(jié)礦配料采用70-75％本地礦+25-30％進(jìn)口礦，致使綜合入爐品位低于56％、渣量大于410kg/t、鋅負(fù)荷大于0.5kg/t、鉛負(fù)荷大于0.2％、鉀鈉負(fù)荷大于3.5kg/t、鈦負(fù)荷大于13.0kg/t，同時焦炭反應(yīng)性高于25％、反應(yīng)后強(qiáng)度低于67％、焦炭抗碎強(qiáng)度(m40)低于87％、m10高于6.0％。也就是說綜合入爐品位低于同行業(yè)2.5％，有害元素遠(yuǎn)高于同行業(yè)水平，原料、燃料質(zhì)量的波動大于同行業(yè)水平。因此，在這樣的條件下采用行業(yè)內(nèi)通用的大風(fēng)量、全風(fēng)口強(qiáng)化冶煉，使高爐爐況的穩(wěn)定性得不到保障，燃料消耗居高不下。因此有必要對現(xiàn)有技術(shù)加以改進(jìn)。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
4.為解決本地礦產(chǎn)資源品質(zhì)差所帶來的高爐爐況穩(wěn)定性差、燃料消耗高等系列問題，本發(fā)明提供一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法。
5.本發(fā)明通過下列技術(shù)方案完成：一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法，其特征在于它包括以下步驟：
6.1)按下式計算鼓風(fēng)動能e：
7.e＝0.5
×
ρ0×q×v實(shí)2
÷g÷
n，式中：
8.e——鼓風(fēng)動能，kg
·
m/s；
9.ρ0——空氣密度1.293kg/m3；
10.q—鼓風(fēng)量m3/min；
11.n——風(fēng)口個數(shù)；
12.g——重力加速度9.81m/s2；
[0013]v實(shí)
——風(fēng)口實(shí)際風(fēng)速m/s；
[0014]v實(shí)
＝v
標(biāo)
×
(t+273)
×
0.1013
÷
(0.1013+p
風(fēng)
)
÷
273；
[0015]v標(biāo)
——風(fēng)口標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速m/s；
[0016]
t——熱風(fēng)溫度℃；
[0017]
p
風(fēng)
——熱風(fēng)壓力mpa；
[0018]
并且：v
標(biāo)
＝q
÷f÷
60，其中：
[0019]
q——鼓風(fēng)量m3/min；
[0020]
f——風(fēng)口送風(fēng)總面積m2；
[0021]
2)判斷爐況是否順行：當(dāng)步驟1)的鼓風(fēng)動能低于16000kg.m/s，燃料比高于正常值5～10kg/t時，按下列判斷：
[0022]
下料均勻、順暢，煤氣流穩(wěn)定，煤氣利用率大于46.5％，渣鐵成分穩(wěn)定，料柱透氣性指數(shù)22000～23000，冷卻水進(jìn)水、出水溫差6～6.5℃時，為爐況正常；
[0023]
下料不暢，有崩料、滑料現(xiàn)象，煤氣利用率小于46.5％，渣鐵成分不穩(wěn)定，料柱透氣性指數(shù)低于20000，冷卻水進(jìn)水、出水溫差超過8℃，為爐況異常；
[0024]
3)爐況順行操作：當(dāng)步驟2)的爐況正常，且鼓風(fēng)動能連續(xù)3天低于16000kg.m/s，燃料比高于正常值5-10kg/t，煤氣利用率連續(xù)3天低于46.5％，焦炭質(zhì)量下滑，焦炭反應(yīng)性高于25％，焦炭反應(yīng)強(qiáng)度低于67％，鐵水出現(xiàn)高硅低溫度現(xiàn)象，則進(jìn)行下列操作：增加風(fēng)速至鼓風(fēng)動能大于17000kg.m/s、料柱透氣性指數(shù)大于22000，調(diào)整入爐原料至鐵水含硅量0.2-0.5％、鐵水溫度大于1450℃、爐渣堿度在原有基礎(chǔ)上降低0.02-0.04、風(fēng)口面積在總風(fēng)口面積基礎(chǔ)上縮小10％；
[0025]
4)爐況異常操作：當(dāng)步驟2)的爐況異常，且鼓風(fēng)動能連續(xù)5天低于15000kg.m/s，燃料比高于正常值10kg/t以上，煤氣利用率連續(xù)3天低于45.5％，焦炭反應(yīng)性低于27％，反應(yīng)后強(qiáng)度低于65％，渣皮不穩(wěn)頻繁脫落，爐渣堿度1.14-1.20倍波動，出渣、出鐵不順暢，鐵水溫度低于1450℃，則進(jìn)行下列操作：增加風(fēng)速至鼓風(fēng)動能大于17500kg.m/s、料柱透氣性指數(shù)大于22000，調(diào)整入爐原料至鐵水含硅量0.3-0.50％，鐵水溫度大于1470℃、爐渣堿度在原有基礎(chǔ)上降低0.03-0.05、風(fēng)口面積在總風(fēng)口面積基礎(chǔ)上縮小15％；
[0026]
5)高爐冶煉操作獲得合格鐵水：通過步驟3)或步驟4)改善料柱透氣性指數(shù)，穩(wěn)定鐵水溫度，保持鼓風(fēng)動能大于17000kg.m/s，同時按常規(guī)高爐冶煉操作，獲得合格鐵水。
[0027]
所述步驟3)或步驟4)中，調(diào)整入爐原料具體如下：
[0028]
a)改善礦石原料如下：
[0029]
a1)從料堆配料上進(jìn)行調(diào)整：降低釩鈦礦的使用比例，降低二次資源的使用比例，具體為：釩鈦精礦配入量從8％降到3％，降低燒結(jié)礦的鈦含量，使入爐鈦負(fù)荷從13kg/t下降到11.5kg/t，同時通過提高造堆層數(shù)、優(yōu)化混勻配料，改善混勻料上堆前的混勻效果，提高造堆成分中的tfe
±
0.5％穩(wěn)定率大于85％、si02±
0.3％穩(wěn)定率大于90％、mgo
±
0.3％穩(wěn)定率大于87％；
[0030]
a2)改善燒結(jié)礦質(zhì)量：通過穩(wěn)定混合料水份，減少燒結(jié)過程的水份波動，控制點(diǎn)火溫度，避免表面過熔或欠點(diǎn)火現(xiàn)象，及時調(diào)整熔劑配比，使燒結(jié)礦堿度r
±
0.05％穩(wěn)定率大
于90％、燒結(jié)礦feo9
±
1％穩(wěn)定率大于80％、燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度大于78％；
[0031]
a3)優(yōu)化爐料結(jié)構(gòu)：降低落地即碎的燒結(jié)礦配入比例，從20％降到10％，提高正常燒結(jié)礦比例從54％到64％，同時停止小粒度礦的使用；
[0032]
b)改善焦炭原料如下：增加干熄焦配比從20％到35％，以改善料柱透氣性指數(shù)。
[0033]
本發(fā)明在高爐容積、爐缸直徑不變的情況下，通過調(diào)整風(fēng)口開閉數(shù)量以及開閉風(fēng)口的布局，獲得較高鼓風(fēng)動能，因?yàn)閺墓娘L(fēng)動能的計算公式可看出：當(dāng)冶煉強(qiáng)度一定時，鼓風(fēng)量q0也一定，則風(fēng)口打開數(shù)目n越多，鼓風(fēng)動能e越低，煤氣流量大，煤氣與爐料接觸不充分，導(dǎo)致煤氣利用率差，因此，在爐缸死料柱變小、爐缸活躍情況下減少風(fēng)口打開數(shù)量，有利于爐缸煤氣流的分布，同時煤氣量減少可使煤氣與爐料充分接觸，有利于改善煤氣利用率，降低燃料比。另外，縮小進(jìn)風(fēng)面積后，可增加鼓風(fēng)動能，使風(fēng)口回旋區(qū)往爐缸中心延伸，減少邊緣煤氣流，在其它條件均不變的前提下，使?fàn)t墻渣皮趨于穩(wěn)定不會脫落，降低鐵水溫差，減少熱損失，進(jìn)一步降低燃料比。雖然風(fēng)量減少后，會使鐵水產(chǎn)量減少，但燃料比降低后，同等冶煉條件下仍會使鐵水產(chǎn)量有所增加，因此產(chǎn)量影響不大。
[0034]
本發(fā)明具有下列優(yōu)點(diǎn)及效果：采用上述方案，可根據(jù)不同的原料、燃料條件，調(diào)整風(fēng)口的開閉數(shù)量以及開閉風(fēng)口的布局，進(jìn)而調(diào)整進(jìn)風(fēng)面積以及風(fēng)流的分布，在提升鼓風(fēng)動能的同時，使煤氣流合理分布，從而改善煤氣利用率，有效降低高爐燃料比。尤其是在原料、燃料波動較大的鋼鐵企業(yè)，隨著原料、燃料條件的變化和爐況順行程度，適時調(diào)整風(fēng)口的開閉數(shù)量以及開閉風(fēng)口的布局，再通過入爐原料的調(diào)整，并結(jié)合常規(guī)高爐冶煉操作，大大提高爐況穩(wěn)定性，明顯減少高爐崩料、滑料，改善鐵水質(zhì)量，使鐵水含硅0.15-0.60％穩(wěn)定率從85％提高到95％，降低高爐燃料比10-20kg/t，為鋼鐵企業(yè)進(jìn)一步降低高爐冶煉成本，進(jìn)一步減少碳排放做出積極貢獻(xiàn)。
具體實(shí)施方式
[0035]
下面結(jié)合實(shí)施例對本發(fā)明做進(jìn)一步描述。
[0036]
實(shí)施例1
[0037]
一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法，其中高爐容積為：2500m3，工作風(fēng)口個數(shù)28個(堵2個風(fēng)口作業(yè))，包括以下步驟：
[0038]
1)按下式計算鼓風(fēng)動能e：
[0039]
e＝0.5
×
ρ0×q×v實(shí)2
÷g÷
n，式中：
[0040]
e——鼓風(fēng)動能，kg
·
m/s；
[0041]
ρ0——空氣密度1.293kg/m3；
[0042]
q——鼓風(fēng)量4600m3/min；
[0043]
n——風(fēng)口28個；
[0044]
g——重力加速度9.81m/s2；
[0045]v實(shí)
——風(fēng)口實(shí)際風(fēng)速302m/s；
[0046]v實(shí)
＝v
標(biāo)
×
(t+273)
×
0.1013
÷
(0.1013+p
風(fēng)
)
÷
273；
[0047]v標(biāo)
——風(fēng)口標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速246m/s；
[0048]
t——熱風(fēng)溫度1220℃；
[0049]
p
風(fēng)
——熱風(fēng)壓力0.35mpa；
[0050]
并且：v
標(biāo)
＝q
÷f÷
60，其中：
[0051]
f——風(fēng)口送風(fēng)總面積0.3112m2；
[0052]
通過計算得鼓風(fēng)動能e＝16413kg
·
m/s；
[0053]
操作方針及設(shè)定指標(biāo)如下：
[0054][0055]
并根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)和測量，得到下列指標(biāo)：
[0056]
燃料比：515kg/t；
[0057]
煤氣利用率：46.76％；
[0058]
料柱透氣性指數(shù)：22500；
[0059]
冷卻水進(jìn)水溫度：40.2℃；
[0060]
冷卻水出水溫度：46.5℃；
[0061]
冷卻水進(jìn)水、出水溫差：6.3℃；
[0062]
焦炭反應(yīng)性：22.65％；
[0063]
焦炭反應(yīng)強(qiáng)度：67.37％；
[0064]
干熄焦配比：20％；
[0065]
鐵水含硅量：0.4％；
[0066]
鐵水溫度：1470℃；
[0067]
2)步驟1)計算得到的鼓風(fēng)動能e為16413kg
·
m/s，高于16000kg.m/s，燃料比高于正常值5kg/，按下列判斷爐況是否正常：
[0068]
下料均勻、順暢，煤氣流穩(wěn)定，煤氣利用率大于46.0％，渣鐵成分穩(wěn)定，料柱透氣性指數(shù)22000～23000，冷卻水進(jìn)水、出水溫差6.3℃，為爐況正常；
[0069]
3)步驟2)的爐況正常，且鼓風(fēng)動能連續(xù)3天低于16000kg.m/s，燃料比高于設(shè)定值10kg/t，煤氣利用率連續(xù)3天低于設(shè)定的46.5％，焦炭質(zhì)量下滑，反應(yīng)性高于25％，反應(yīng)強(qiáng)度低于67％，鐵水出現(xiàn)高硅低溫度現(xiàn)象，進(jìn)行下列操作：
[0070]
增加風(fēng)速，使鼓風(fēng)動能大于17000kg.m/s、料柱透氣性指數(shù)大于22000，控制鐵水含硅量0.2％、鐵水溫度大于1470℃、爐渣堿度在原有基礎(chǔ)上降低0.02、風(fēng)口面積在總風(fēng)口面積基礎(chǔ)上縮小10％，同時調(diào)整入爐原料如下：
[0071]
a)改善礦石原料如下：
[0072]
a1)從料堆配料上進(jìn)行調(diào)整：降低釩鈦礦的使用比例，降低二次資源的使用比例，具體為：釩鈦精礦配入量從8％降到3％，降低燒結(jié)礦的鈦含量，使入爐鈦負(fù)荷從13kg/t下降到11.5kg/t，同時通過提高造堆層數(shù)、優(yōu)化混勻配料，改善混勻料上堆前的混勻效果，提高造堆成分中的tfe
±
0.5％穩(wěn)定率大于85％、si02±
0.3％穩(wěn)定率大于90％、mgo
±
0.3％穩(wěn)定率大于87％；
[0073]
料堆配比調(diào)整見下表1：
[0074]
表1
[0075][0076]
a2)改善燒結(jié)礦質(zhì)量：通過穩(wěn)定混合料水份，減少燒結(jié)過程的水份波動，控制點(diǎn)火溫度，避免表面過熔或欠點(diǎn)火現(xiàn)象，及時調(diào)整熔劑配比，使燒結(jié)礦堿度r
±
0.05％穩(wěn)定率大于90％、燒結(jié)礦feo9
±
1％穩(wěn)定率大于80％、燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度大于78％；
[0077]
a3)優(yōu)化爐料結(jié)構(gòu)：降低落地即碎的燒結(jié)礦配入比例，從20％降到10％，提高正常燒結(jié)礦比例從54％到64％，同時停止小粒度礦的使用，燒結(jié)礦成分見表2：
[0078]
表2
[0079][0080]
b)改善焦炭原料為：增加干熄焦配比從20％到35％，以改善料柱透氣性指數(shù)，具體焦炭指標(biāo)指標(biāo)及使用配比見表3：
[0081]
表3：
[0082][0083]
4)通過步驟3使料柱透氣性指數(shù)不斷改善，鐵水溫度穩(wěn)定，保持鼓風(fēng)動能大于17000kg.m/s，同時按常規(guī)高爐冶煉操作，獲得合格鐵水，該鐵水化學(xué)成分見表4：
[0084]
表4：
[0085][0086]
主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表5：
[0087]
表5
[0088][0089]
實(shí)施例2
[0090]
一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法，其中高爐容積為：2500m3，風(fēng)口個數(shù)28個(堵2個風(fēng)口作業(yè))，包括以下步驟：
[0091]
1)按下式計算鼓風(fēng)動能e：
[0092]
e＝0.5
×
ρ0×q×v實(shí)2
÷g÷
n，式中：
[0093]
e——鼓風(fēng)動能，kg
·
m/s；
[0094]
ρ0——空氣密度1.293kg/m3；
[0095]
q——鼓風(fēng)量4450m3/min；
[0096]
n——風(fēng)口28個；
[0097]
g——重力加速度9.81m/s2；
[0098]v實(shí)
——風(fēng)口實(shí)際風(fēng)速292m/s；
[0099]v實(shí)
＝v
標(biāo)
×
(t+273)
×
0.1013
÷
(0.1013+p
風(fēng)
)
÷
273；
[0100]v標(biāo)
——風(fēng)口標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速238m/s；
[0101]
t——熱風(fēng)溫度1220℃；
[0102]
p
風(fēng)
——熱風(fēng)壓力0.35mpa；
[0103]
并且：v
標(biāo)
＝q
÷f÷
60，其中：
[0104]
f——風(fēng)口送風(fēng)總面積0.3112m2；
[0105]
通過計算得鼓風(fēng)動能e＝14859kg
·
m/s；
[0106]
操作方針及設(shè)定指標(biāo)如下：
[0107][0108]
并根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)和測量，得到下列指標(biāo)：
[0109]
燃料比：520kg/t；
[0110]
煤氣利用率：45.48％；
[0111]
料柱透氣性指數(shù)：19300；
[0112]
冷卻水進(jìn)水溫度：40.5℃；
[0113]
冷卻水出水溫度：48.7℃；
[0114]
冷卻水進(jìn)水、出水溫差：8.2℃；
[0115]
焦炭反應(yīng)性：27.26％；
[0116]
焦炭反應(yīng)強(qiáng)度：64.73％；
[0117]
干熄焦配比：20％；
[0118]
鐵水含硅量：0.45％；
[0119]
鐵水溫度：1440℃；
[0120]
2)步驟1)計算得到的鼓風(fēng)動能e為14859kg
·
m/s，低于16000kg.m/s，燃料比高于正常值5～10kg/t時，按下列判斷爐況是否正常：
[0121]
下料不暢，有崩料、滑料現(xiàn)象，煤氣利用率小于46.0％，渣鐵成分不穩(wěn)定，料柱透氣性指數(shù)低于20000，冷卻水進(jìn)水、出水溫差超過8℃，為爐況異常；
[0122]
3)步驟2)的爐況異常，且鼓風(fēng)動能連續(xù)5天低于15000kg.m/s，燃料比高于正常值10kg/t以上，煤氣利用率連續(xù)3天低于45.5％，焦炭反應(yīng)性低于27％，反應(yīng)后強(qiáng)度低于65％，渣皮不穩(wěn)頻繁脫落，爐渣堿度1.14-1.20倍波動，出渣、出鐵不順暢，鐵水溫度低于1450℃，則進(jìn)行下列操作：增加風(fēng)速至鼓風(fēng)動能大于17500kg.m/s、料柱透氣性指數(shù)大于22000，調(diào)整入爐原料至鐵水含硅量至0.50％，鐵水溫度大于1470℃、爐渣堿度在原有基礎(chǔ)上降低0.03-0.05、風(fēng)口面積在總風(fēng)口面積基礎(chǔ)上縮小15％；
[0123]
所述調(diào)整入爐原料具體如下：
[0124]
a)改善礦石原料如下：
[0125]
a1)從料堆配料上進(jìn)行調(diào)整：降低釩鈦礦的使用比例，降低二次資源的使用比例，具體為：釩鈦精礦配入量從8％降到3％，降低燒結(jié)礦的鈦含量，使入爐鈦負(fù)荷從13kg/t下降到11.5kg/t，同時通過提高造堆層數(shù)、優(yōu)化混勻配料，改善混勻料上堆前的混勻效果，提高造堆成分中的tfe
±
0.5％穩(wěn)定率大于85％、si02±
0.3％穩(wěn)定率大于90％、mgo
±
0.3％穩(wěn)定率大于87％；
[0126]
料堆配比調(diào)整見下表6：
[0127]
表6
[0128][0129]
a2)改善燒結(jié)礦質(zhì)量：通過穩(wěn)定混合料水份，減少燒結(jié)過程的水份波動，控制點(diǎn)火溫度，避免表面過熔或欠點(diǎn)火現(xiàn)象，及時調(diào)整熔劑配比，使燒結(jié)礦堿度r
±
0.05％穩(wěn)定率大于90％、燒結(jié)礦feo9
±
1％穩(wěn)定率大于80％、燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度大于78％；
[0130]
a3)優(yōu)化爐料結(jié)構(gòu)：降低落地即碎的燒結(jié)礦配入比例，從20％降到10％，提高正常燒結(jié)礦比例從54％到64％，同時停止小粒度礦的使用，燒結(jié)礦成分見表7：
[0131]
表7
[0132][0133]
c)改善焦炭原料為：增加干熄焦配比從20％到35％，以改善料柱透氣性指數(shù)，具體焦炭指標(biāo)指標(biāo)及使用配比見表8：
[0134]
表8：
[0135][0136]
4)通過步驟3使料柱透氣性指數(shù)不斷改善，鐵水溫度穩(wěn)定，保持鼓風(fēng)動能大于17000kg.m/s，同時按常規(guī)高爐冶煉操作，獲得合格鐵水，該鐵水化學(xué)成分見表9：
[0137]
表9：
[0138][0139][0140]
主要技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)見表10：
[0141]
表10
[0142]
技術(shù)特征：
1.一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法，其特征在于它包括以下步驟：1)按下式計算鼓風(fēng)動能e：e＝0.5
×
ρ0×
q
×v實(shí)2
÷
g
÷
n，式中：e——鼓風(fēng)動能，kg
·
m/s；ρ0——空氣密度1.293kg/m3；q—鼓風(fēng)量m3/min；n——風(fēng)口個數(shù)；g——重力加速度9.81m/s2；v
實(shí)
——風(fēng)口實(shí)際風(fēng)速m/s；v
實(shí)
＝v
標(biāo)
×
(t+273)
×
0.1013
÷
(0.1013+p
風(fēng)
)
÷
273；v
標(biāo)
——風(fēng)口標(biāo)準(zhǔn)風(fēng)速m/s；t——熱風(fēng)溫度℃；p
風(fēng)
——熱風(fēng)壓力mpa；并且：v
標(biāo)
＝q
÷
f
÷
60，其中：q——鼓風(fēng)量m3/min；f——風(fēng)口送風(fēng)總面積m2；2)判斷爐況是否順行：當(dāng)步驟1)的鼓風(fēng)動能低于16000kg.m/s，燃料比高于正常值5～10kg/t時，按下列判斷：下料均勻、順暢，煤氣流穩(wěn)定，煤氣利用率大于46.5％，渣鐵成分穩(wěn)定，料柱透氣性指數(shù)22000～23000，冷卻水進(jìn)水、出水溫差6～6.5℃時，為爐況正常；下料不暢，有崩料、滑料現(xiàn)象，煤氣利用率小于46.5％，渣鐵成分不穩(wěn)定，料柱透氣性指數(shù)低于20000，冷卻水進(jìn)水、出水溫差超過8℃，為爐況異常；3)爐況順行操作：當(dāng)步驟2)的爐況正常，且鼓風(fēng)動能連續(xù)3天低于16000kg.m/s，燃料比高于正常值5-10kg/t，煤氣利用率連續(xù)3天低于46.5％，焦炭質(zhì)量下滑，焦炭反應(yīng)性高于25％，焦炭反應(yīng)強(qiáng)度低于67％，鐵水出現(xiàn)高硅低溫度現(xiàn)象，則進(jìn)行下列操作：增加風(fēng)速至鼓風(fēng)動能大于17000kg.m/s、料柱透氣性指數(shù)大于22000，調(diào)整入爐原料至鐵水含硅量0.2-0.5％、鐵水溫度大于1450℃、爐渣堿度在原有基礎(chǔ)上降低0.02-0.04、風(fēng)口面積在總風(fēng)口面積基礎(chǔ)上縮小10％；4)爐況異常操作：當(dāng)步驟2)的爐況異常，且鼓風(fēng)動能連續(xù)5天低于15000kg.m/s，燃料比高于正常值10kg/t以上，煤氣利用率連續(xù)3天低于45.5％，焦炭反應(yīng)性低于27％，反應(yīng)后強(qiáng)度低于65％，渣皮不穩(wěn)頻繁脫落，爐渣堿度1.14-1.20倍波動，出渣、出鐵不順暢，鐵水溫度低于1450℃，則進(jìn)行下列操作：增加風(fēng)速至鼓風(fēng)動能大于17500kg.m/s、料柱透氣性指數(shù)大于22000，調(diào)整入爐原料至鐵水含硅量0.3-0.50％，鐵水溫度大于1470℃、爐渣堿度在原有基礎(chǔ)上降低0.03-0.05、風(fēng)口面積在總風(fēng)口面積基礎(chǔ)上縮小15％；5)高爐冶煉操作獲得合格鐵水：通過步驟3)或步驟4)改善料柱透氣性指數(shù)，穩(wěn)定鐵水溫度，保持鼓風(fēng)動能大于17000kg.m/s，同時按常規(guī)高爐冶煉操作，獲得合格鐵水。2.如權(quán)利要求1所述的依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法，其特征在于所述步驟3)或步驟4)中，調(diào)整入爐原料具體如下：a)改善礦石原料如下：
a1)從料堆配料上進(jìn)行調(diào)整：降低釩鈦礦的使用比例，降低二次資源的使用比例，具體為：釩鈦精礦配入量從8％降到3％，降低燒結(jié)礦的鈦含量，使入爐鈦負(fù)荷從13kg/t下降到11.5kg/t，同時通過提高造堆層數(shù)、優(yōu)化混勻配料，改善混勻料上堆前的混勻效果，提高造堆成分中的tfe
±
0.5％穩(wěn)定率大于85％、si02±
0.3％穩(wěn)定率大于90％、mgo
±
0.3％穩(wěn)定率大于87％；a2)改善燒結(jié)礦質(zhì)量：通過穩(wěn)定混合料水份，減少燒結(jié)過程的水份波動，控制點(diǎn)火溫度，避免表面過熔或欠點(diǎn)火現(xiàn)象，及時調(diào)整熔劑配比，使燒結(jié)礦堿度r
±
0.05％穩(wěn)定率大于90％、燒結(jié)礦feo9
±
1％穩(wěn)定率大于80％、燒結(jié)礦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度大于78％；a3)優(yōu)化爐料結(jié)構(gòu)：降低落地即碎的燒結(jié)礦配入比例，從20％降到10％，提高正常燒結(jié)礦比例從54％到64％，同時停止小粒度礦的使用；b)改善焦炭原料如下：增加干熄焦配比從20％到35％，以改善料柱透氣性指數(shù)。
技術(shù)總結(jié)
本發(fā)明提供一種依據(jù)原料、燃料條件控制鼓風(fēng)動能的冶煉方法，其特征在于它包括以下步驟：1）按下式計算鼓風(fēng)動能E：E=0.5
