一種用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法與流程
1.本發明屬于鋼鐵冶金領域，尤其涉及一種用于大斷面矩形坯連鑄的電磁攪拌控制方法。
背景技術：
2.鋼鐵作為人們日常生產生活中應用最為普遍的重要材料，其質量性能需求隨著社會的不斷發展而發生變化。由于鋼鐵材料的均質性、潔凈度及致密性等關鍵質量指標對產品力學性能具有重要影響，因此，隨著鋼鐵材料產品性能需求的不斷提升。為滿足鋼鐵材料不斷發展的性能需求，切實推動鋼鐵產品生產技術升級，廣大科研工作者開始了大量的技術研究，以促進鋼鐵產品質量提升。例如非金屬夾雜物的控制方面，對于鋼鐵產品中永遠不可能完全去除的自然組成部分，在研究降低夾雜評級提升質量控制水平之外，逐漸向著非金屬夾雜物的細化及利用方面發展，細小彌散的非金屬夾雜物可以為細化晶粒提供重要的形核核心，進而實現產品性能的提升；再如鋼鐵產品的均質化控制，從以往的中心偏析(溶質富集最嚴重)控制研究的補短板不斷向全斷面均質化發展，尺度上從宏觀均質性不斷向半宏觀均質性及微觀均質性發展。
3.伴隨連鑄裝備工藝技術的不斷升級，連鑄高效化作用發揮的潛能不斷釋放，大斷面連鑄生產在其中發揮了重要作用。例如鋼軌——鐵路運輸基礎建設重要構件，為滿足鐵路運輸高速化，鐵路線路焊接接頭數量密度不斷降低，高速鋼軌不斷長尺化發展；為滿足重載貨運需求，重載線路鋼軌斷面增大，在特定的裝備工藝技術環境條件下，突破大斷面連鑄生產的核心技術問題顯得至關重要。這主要由于鑄坯斷面增大后，斷面局部凝固速率差異增大，均質性控制難度增加，尤其中心宏觀及半宏觀偏析會加劇，嚴重影響產品應用性能及組織調控。如高碳鋼鑄坯中心碳、錳偏析，會發生碳化物和馬氏體沉淀；中心偏析會引起鋼軌呈“s”型斷裂等。再如動力傳輸重要構件——齒輪，齒輪鋼連鑄坯斷面增大一方面可以提高軋制壓縮比，能夠促進晶粒組織細化提升性能，但鑄坯斷面增大會增加鑄坯均質性控制難度，影響斷面組織均勻性調控，甚至影響熱處理工藝效果穩定性等。
4.鑄坯質量控制一直是鋼鐵冶金的一個重要研究領域，而大方坯鑄坯內部質量提升控制更是一件更為重要且更具挑戰的研究事項。現有技術中還未發現對電磁攪拌過程中的調控，進而實現對鑄坯質量的控制。
5.綜上所述，鋼鐵冶金領域亟需一種基于高效電磁攪拌的配套調控技術方法，以實現對鑄坯質量的有效控制。
技術實現要素：
6.基于此，為了彌補現有鋼鐵連鑄技術的不足，提供一種用于大斷面矩形坯連鑄的電磁攪拌控制方法，該方法基于高效電磁攪拌的配套調控技術，試用于大斷面矩形坯連鑄生產。
7.為了實現上述目的，采用以下技術方案：
8.本發明提供一種用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，大斷面矩形坯的連鑄過程中分別調控以下關鍵工藝，連鑄電磁攪拌、中包澆鑄鋼液過熱度、連鑄二冷和凝固末端壓下，在對連鑄二冷電磁攪拌前后實施凝固調控，并對電磁攪拌工藝采用連鑄結晶器電磁攪拌結合二冷電磁攪拌及凝固末端電磁攪拌，包括以下步驟進行控制：
9.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0～100
×
10-4
t；
10.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；
11.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
～150
×
10-4
t；
12.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域。
13.實施凝固末端電磁攪拌。
14.進一步地，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以25～30l/min的冷卻水進行加速冷卻。
15.進一步地，所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以30～40l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以40～50l/min的冷卻水進行冷卻。
16.進一步地，凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
～150
×
10-4
t。
17.進一步地，所述控制方法進一步包括：
18.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在100
×
10-4
t；
19.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；
20.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
t；
21.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；
22.實施凝固末端電磁攪拌。
23.進一步地，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以25l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以30l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以40l/min的冷卻水進行冷卻。
24.進一步地，所述控制方法進一步包括：
25.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在50
×
10-4
t；
26.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；
27.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；
28.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；
29.實施凝固末端電磁攪拌。
30.進一步地，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以27l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
t；所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以35l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以45l/min的
冷卻水進行冷卻。
31.進一步地，所述控制方法進一步包括：
32.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0t；
33.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；
34.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；
35.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；
36.實施凝固末端電磁攪拌。
37.進一步地，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以30l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以40l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以50l/min的冷卻水進行冷卻。
38.進一步地，大斷面矩形坯的鑄坯斷面尺寸可以包括280mm
×
380mm、320mm
×
410mm、360mm
×
450mm的斷面。
39.本發明具有以下有益技術效果：
40.本發明的用于大斷面矩形坯連鑄的電磁攪拌控制方法通過使得鑄坯凝固組織構成發生改變，將連鑄電磁攪拌效率顯著提升，電磁攪拌電耗明顯降低，鑄坯中心等軸晶區縮小但中心偏析略有改善。實現了高品質大斷面矩形坯低能耗高質量低成本綠的生產方式。
41.本發明的用于大斷面矩形坯連鑄的電磁攪拌控制方法可以提高電磁攪拌效率，降低電磁攪拌電流強度，減少攪拌電耗，是低能耗環境友好型生產配套技術。
附圖說明
42.為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例或現有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發明的一些實施例，對于本領域普通技術人員來講，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。
43.圖1為大斷面矩形坯的凝固末端電磁攪拌位置處的液芯(熔池)截面形貌的示意圖；
44.圖2為大斷面矩形坯的凝固末端電磁攪拌位置處的液芯(熔池)截面形貌優化前后對比的示意圖。
具體實施方式
45.為使本發明的目的、技術方案和優點更加清楚明白，以下結合具體實施例，并參照附圖，對本發明實施例進一步詳細說明。
46.本發明的實施例提供一種用于大斷面矩形坯(以下簡稱“鑄坯”)連鑄的電磁攪拌控制方法是基于高效電磁攪拌的配套調控技術方法。在大斷面矩形坯連鑄生產實際中，隨著凝固的進行，熔池1橫截面形貌逐漸趨于橢圓且長軸與短軸長度比逐漸增大，電磁攪拌流
動條件不佳，大幅降低電磁攪拌電流效率的實際問題，具體如圖1所示。在實際攪拌過程中，攪拌磁場強度從鑄坯中心向鑄坯表面隨位置遠離鑄坯中心而增強，對應產生的攪拌力矩也增大，顯然鑄坯厚度(圖1中的豎直方向顯示的厚度)方向(以箭頭a示出)的力矩明顯大于鑄坯寬度(圖1中的水平方向顯示的寬度)方向(以箭頭b示出)的力矩，即a點力矩大于b點，然而a點較大力矩產生的鋼液流動在小半徑圓弧處無法較好發揮大力矩的作用，而流動條件較好的b點則處于小力矩位置點。在該條件下，一般通過提升電流強度來增加攪拌強度，無疑增加了電能消耗。
47.本發明基于目前大斷面矩形坯凝固的實際特性，提出的控制方法，主要通過調控鑄坯寬窄面冷卻凝固進程，優化鑄坯液芯熔池截面形貌，強化電磁攪拌參數科學配置，精確調控中心區域的鋼液形核時機，提升液芯熔池在鑄坯截面上的居中性，綜合提升電磁攪拌效率，實現低能耗的高效攪拌，促進鑄坯高質量低成本生產。
48.本發明的實施例提供一種(適)用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，大斷面矩形坯的連鑄階段依次進行以下工藝，連鑄電磁攪拌、中包澆鑄鋼液過熱度、連鑄二冷和凝固末端壓下，在連鑄電磁攪拌階段采用連鑄結晶器電磁攪拌結合二冷電磁攪拌，包括以下步驟進行控制：
49.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0～100
×
10-4
t；
50.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；對窄面配以25～30l/min的冷卻水進行加速冷卻。優化前后熔池截面如圖2所示，優化前的熔池1截面如圖2中黑實線所示；優化后的熔池2截面如圖2中黑虛線所示。
51.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
～150
×
10-4
t；
52.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域。對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以30～40l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以40～50l/min的冷卻水進行冷卻。
53.實施凝固末端電磁攪拌，凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
～150
×
10-4
t。
54.在一優選的實施例中，控制方法進一步包括：
55.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在100
×
10-4
t；
56.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；
57.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
t；
58.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；
59.實施凝固末端電磁攪拌。
60.進一步地，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以25l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t。二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以30l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以40l/min的冷卻水進行冷卻。
61.在一優選的實施例中，控制方法進一步包括：
62.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在50
×
10-4
t；
63.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；
64.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；
65.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；
66.實施凝固末端電磁攪拌。
67.進一步地，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以27l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
t。二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以35l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以45l/min的冷卻水進行冷卻。
68.在一優選的實施例中，控制方法進一步包括：
69.結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0t；
70.二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；
71.二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；
72.二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；
73.實施凝固末端電磁攪拌。
74.進一步地，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以30l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t。二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以40l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以50l/min的冷卻水進行冷卻。
75.優選地，大斷面矩形坯的鑄坯斷面尺寸可以包括280mm
×
380mm、320mm
×
410mm、360mm
×
450mm的斷面。
76.鑄坯的寬面是矩形坯的長度方向的面，鑄坯的窄面是指矩形坯的寬度方向的面。
77.實施例1
78.本實施例是連鑄生產280mm
×
380mm斷面的u75v重軌鋼大方坯的過程中對電磁攪拌的控制方法，具體為：
79.凝固末端或電磁攪拌實施前的凝固調控，具體通過對電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻。該條件下，對窄面配以25l/min的冷卻水。
80.進一步地，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域，冷卻水量按寬面30l/min，窄面按40l/min。
81.連鑄電磁攪拌工藝參數配套，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在100
×
10-4
t，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度100
×
10-4
t，凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度150
×
10-4
t。
82.對采用本發明技術生產的重軌鋼鑄坯進行凝固組織檢驗，鑄坯等軸晶區面積比例較常規高結晶器電磁攪拌強度生產工藝的低5.3％(例如由24％降低至18.7％)，中心c偏析
度控制在1.08，略優于常規生產工藝的1.10；統計生產過程電磁攪拌電耗，其降低生產電耗成本3.17元/噸鋼。
83.實施例2
84.本實施例是連鑄生產320mm
×
410mm斷面的u78crv重軌鋼大方坯的過程中對電磁攪拌的控制方法，具體為：
85.凝固末端或電磁攪拌實施前的凝固調控，具體通過對電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻。該條件下，對窄面配以27l/min的冷卻水。
86.進一步地，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域，冷卻水量按寬面35l/min，窄面按45l/min。
87.連鑄電磁攪拌工藝參數配套，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在50
×
10-4
t，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度150
×
10-4
t，凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度100
×
10-4
t。
88.對采用本發明技術生產的重軌鋼鑄坯進行凝固組織檢驗，鑄坯等軸晶區面積比例較常規高結晶器電磁攪拌強度生產工藝的低6.4％(例如由27％降低至20.6％)，中心c偏析度控制在1.09，略優于常規生產工藝的1.10；統計生產過程電磁攪拌電耗，其降低生產電耗成本2.91元/噸鋼。
89.實施例3
90.本實施例是連鑄生產360mm
×
450mm斷面的45m鋼大方坯的過程中對電磁攪拌的控制方法，具體為：
91.凝固末端或電磁攪拌實施前的凝固調控，具體通過對電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻。該條件下，對窄面配以30l/min的冷卻水。
92.進一步地，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域，冷卻水量按寬面40l/min，窄面按50l/min。
93.連鑄電磁攪拌工藝參數配套，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0t，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度150
×
10-4
t，凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度150
×
10-4
t。
94.對采用本發明技術生產的重軌鋼鑄坯進行凝固組織檢驗，鑄坯等軸晶區面積比例較常規高結晶器電磁攪拌強度生產工藝的低6.1％(例如由26.9％降低至20.8％)，中心c偏析度控制在1.11，明顯優于常規生產工藝的1.14；統計生產過程電磁攪拌電耗，其降低生產電耗成本2.91元/噸鋼。
95.上述實施例說明，通過采用本發明的電磁攪拌的控制方法后，鑄坯凝固組織構成發生改變，連鑄電磁攪拌效率顯著提升，電磁攪拌電耗明顯降低，鑄坯中心等軸晶區縮小但中心偏析略有改善。
96.以上是本發明公開的示例性實施例，但是應當注意，在不背離權利要求限定的本發明實施例公開的范圍的前提下，可以進行多種改變和修改。盡管本發明實施例公開的元素可以以個體形式描述或要求，但除非明確限制為單數，也可以理解為多個。
97.所屬領域的普通技術人員應當理解：以上任何實施例的討論僅為示例性的，并非旨在暗示本發明實施例公開的范圍(包括權利要求)被限于這些例子；在本發明實施例的思
路下，以上實施例或者不同實施例中的技術特征之間也可以進行組合，并存在如上本發明實施例的不同方面的許多其它變化，為了簡明它們沒有在細節中提供。因此，凡在本發明實施例的精神和原則之內，所做的任何省略、修改、等同替換、改進等，均應包含在本發明實施例的保護范圍之內。
技術特征：
1.一種用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，大斷面矩形坯的連鑄過程中分別調控以下工藝，連鑄電磁攪拌、中包澆鑄鋼液過熱度、連鑄二冷和凝固末端壓下，其特征在于，在對連鑄二冷電磁攪拌前后實施凝固調控，并對電磁攪拌工藝采用連鑄結晶器電磁攪拌結合二冷電磁攪拌及凝固末端電磁攪拌，包括以下步驟進行控制：結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0～100
×
10-4
t；二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
～150
×
10-4
t；二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；實施凝固末端電磁攪拌。2.如權利要求1所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以25～30l/min的冷卻水進行加速冷卻。3.如權利要求1所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以30～40l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以40～50l/min的冷卻水進行冷卻。4.如權利要求1所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
～150
×
10-4
t。5.如權利要求1-4任一項所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，所述控制方法進一步包括：結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在100
×
10-4
t；二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
t；二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；實施凝固末端電磁攪拌。6.如權利要求5所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以25l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以30l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以40l/min的冷卻水進行冷卻。7.如權利要求1-4任一項所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，所述控制方法進一步包括：結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在50
×
10-4
t；二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
×
10-4
t；二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；
實施凝固末端電磁攪拌。8.如權利要求7所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以27l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為100
×
10-4
t；所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以35l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以45l/min的冷卻水進行冷卻。9.如權利要求1-4任一項所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，所述控制方法進一步包括：結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0t；二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控，通過對二冷電磁攪拌前1000～2000mm區域施行寬面保溫，同時在該區域進行窄面加速冷卻；二冷電磁攪拌，二冷電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
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10-4
t；二冷電磁攪拌后處理，在二冷電磁攪拌完成攪拌后，對鑄坯施以強制冷卻，冷卻區域范圍為距離二冷電磁攪拌后0～2000mm區域；實施凝固末端電磁攪拌。10.如權利要求9所述的用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，其特征在于，二冷電磁攪拌實施前進行凝固調控中，對窄面配以30l/min的冷卻水進行加速冷卻；凝固末端電磁攪拌線圈中心磁場強度為150
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10-4
t；所述二冷電磁攪拌后處理中，對鑄坯施以強制冷卻為對寬面配以40l/min的冷卻水進行冷卻，對窄面配以50l/min的冷卻水進行冷卻。
技術總結
本發明公開了一種用于大斷面矩形坯連鑄的高效電磁攪拌控制方法，包括以下步驟進行控制：結晶器電磁攪拌，結晶器電磁攪拌線圈中心磁場強度控制在0～100
